Учебная работа. Курсовая работа: План контактной сети и воздушных линий подстанции с учетом питания и секционирования

Учебная работа. Курсовая работа: План контактной сети и воздушных линий подстанции с учетом питания и секционирования

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. исходные ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ, ВЫБОР ТИПОВ КОНТАКТНЫХ ПОДВЕСОК

1.1 исходные данные для проектирования

1.2 Выбор и обоснование типов и конструкций контактных подвесок для главного и второстепенных путей станции

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКСИМАЛЬНО ДОПУСТИМЫХ ДЛИН ПРОЛЕТОВ КОНТАКТНЫХ ПОДВЕСОК

2.1 Определение значений метеорологических факторов с учетом микроклиматических особенностей заданного участка

2.2 Физико-механические характеристики проводов. Определение натяжений несущих тросов, номинальных натяжений контактных проводов

2.3 Расчет нагрузок на несущие тросы и контактные провода в разных режимах

2.4 Определение максимально допустимых длин пролетов с учетом ограничений

3. РАЗРАБОТКА СХЕМЫ ПИТАНИЯ И СЕКЦИОНИРОВАНИЯ КС И ВЛ НА СТАНЦИИ

3.1 Общая характеристика заданной станции и назначение путей

3.2 Описание и обоснование предлагаемой схемы питания и секционирования. основные сведения о примененных секционных изоляторах, разъединителях и приводах к ним

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

основной целью и результатом курсового проекта являются:

— разработка плана контактной сети и воздушных линий станции, в пределах которой находится тяговая подстанция.

Необходимо выполнить план контактной сети и воздушных линий с учетом питания и секционирования.

определить максимально допустимые длины пролета для наиболее тяжелого режима. Также произвести расчет максимальной длины пролета по условию соблюдения вертикальных габаритов контактного провода.

Произвести подбор типовых опорных и поддерживающих конструкций

выбрать основное оборудование. Определены длины контактной сети, питающих и отсасывающих фидеров.

1. исходные ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ, ВЫБОР ТИПОВ КОНТАКТНЫХ ПОДВЕСОК

1.1 исходные данные для проектирования

Схема путевого развития станции представлена на рис. 1.1.

Исходные данные для курсового проекта представляют собой совокупность данных, одинаковых для всех вариантов заданий, и данных, приведенных в индивидуальном задании.

Исходные данные:

— на заданной станции электрифицируются все пути, кроме подъездного к тяговой подстанции;

— все стрелочные переводы имеют марку крестовины 1/11;

— максимальная скорость по всем путям, кроме главного, 40 км/м;

— на главном пути уложены рельсы типа Р65, а на остальных путях – типа Р50;

— размеры и расположение в плане (относительно платформы) пассажирского здания (ПЗ), длина и ширина пассажирской платформы высотой 1.1 м от уровня головок рельсов (УГР) ближайшего к ней пути, ширина пешеходного моста и размеры сходов с него представлены на рис. 1.1;

— на всем протяжении станции грунтовые воды неагрессивны по отношению к бетону и располагаются на глубине 2-3 м от поверхности земли;

— газовая (воздушная) среда обладает слабоагрессивной степенью воздействия на железобетонные конструкции;

— на перегонах, примыкающих к заданной станции слева и справа, марки и сечения проводов контактной подвески принимаются такими же, как и на главном пути станции;

— все питающие и отсасывающая линии от тяговой подстанции выполняются воздушными, состоящие из проводов А-185;

— для группового заземления опор контактной сети применяется провод ПБСМ1-70, максимально допустимое натяжение троса группового заземления – 390 даН.

индивидуальные данные представлены в табл. 1.1.

1.2 Выбор и обоснование типов и конструкций контактных подвесок для главного и второстепенных путей станции

Так как скорость движения на главном пути станции не превышает 115 км/ч, то принята полукомпенсированная рессорная подвеска с сочлененными фиксаторами. На второстепенных путях скорость не более 40 км/ч, то выбрана одинарная полукомпенсированная подвеска с простыми опорными узлами.

СХЕМА ПУТЕВОГО РАЗВИТИЯ заданной СТАНЦИИ

Примечания:

1.Тупики № 4,5 предназначен систематической погрузки-выгрузки. 3. Все стрелки имеют марку крестовины 1/11.

2. Тупик №7 для маневровой работы 4. Д-Т – дроссель-трансформатор.

Рис. 1.1

Т а б л и ц а 1.1

Основные метеорологические и другие исходные данные для проектирования (шифр задания — 64)

NN

п/п

Наименование исходных данных

Характеристика

исходных данных

1
Вариант схемы станции
14

2
Номера районов
ветрового
VI (Vн
= 39 м/с)

гололёдного
I (bн
= 5 мм)

3
температура воздуха

в тени, 0
С

минимальная
-50

максимальная
+45

4
Высота насыпи, м
0.6
Пески крупные

5
Расчётное сопротивление грунта, МПа
0.2

6
характер местности
Открытая местность с редким лесом

7

максимальная скорость движения

ЭПС на станции, км/ч

по главному пути
115

по второстепен-

ным путям

40

8
Система электрической тяги
Постоянный ток 3 кВ

9
Расчетный тип токоприёмников ЭПС
Т

10

Марки, сечения и

количест-во

проводов

контактной подвески на главном пути станции
М-120+2МФ-100

контактной подвески на каждом электрифицируемом второстепенном пути станции
ПБСА-50/70+МФ-100

ВЛ-10 кВ
3×АС-50/8,0

низковольтной линии 380/220 В
4×АС-50/8,0

каждой питающей линии
3А-185

отсасывающей линии
6А-185

троса группового заземления
ПБСМ1-70

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ максимально ДОПУСТИМЫХ ДЛИН ПРОЛЕТОВ ДЛЯ КОНТАКТНЫХ ПОДВЕСОК

2.1 Определение значений метеорологических факторов с учетом микроклиматических особенностей заданного участка

Скорость ветра в режиме ветра максимальной интенсивности

Vmax
=Vн
×кv
,

где Vн
– нормальная скорость ветра для заданного ветрового района на высоте 10 м от поверхности земли повторяемостью не реже одного раза в 10 лет, м/с;

кv
– коэффициент изменения скорости ветра, характеризующий местные условия защищенности контактной сети .

кv
= 0.238 ,

где z – высота расположения проводов над подстилающей поверхностью, м;

z0
– параметр шероховатости подстилающей поверхности, м.

По материалам [1] для густого леса с высотой деревьев 10-15 м z0
=1 м.

z = zкс
+zн
,

где zкс
– нормативное

zн
– заданная высота насыпи, м.

z=10+0,6=10,6 м;

кv
=0.238×=0,945;

Vmax
=39×0,945=36,9 м/с;

Скорость ветра в режиме гололеда с ветром

VГ
= ,

где — нормативная скорость ветра в режиме гололеда с ветром для заданного гололедного района на высоте 10 м от поверхности земли повторяемостью не реже одного раза в 10 лет, м/с.

VГ
=13×0,945=12,3м/с.

Максимальная толщина стенки гололеда для всех проводов, кроме контактного провода:

bmax
=bн
×кг
×к,

где bн
— нормативная толщина стенки гололеда для проводов диаметром 10 мм на высоте 10 м от поверхности земли для заданного гололедного района повторяемостью не реже 1 раза в 10 лет, мм;

кг
— коэффициент, учитывающий местные условия гололедообразования на проводах, по материалам [2] кг
=1,1;

к – коэффициент, учитывающий влияние диаметра провода на толщину стенки гололеда, по материалам [2] к=1.

bmax
=10×1,1=11 мм.

Для контактного провода

значения температуры воздуха в режиме ветра максимальной интенсивности tв
и гололеда с ветром tг
приняты равными минус 50
С.

максимальная температура tmax
принята с учетом солнечной радиации tmax
=45+10=550
C.

2.2. Физико-механические характеристики проводов. Определение натяжений несущих тросов, номинальных натяжений контактных проводов

Физико-механические характеристики проводов представлены в табл. 2.1, а значения максимально допустимых, номинальных и ориентировочных натяжений проводов в разных режимах приведены в табл. 2.2.

Для проводов марок АС и А, а также ПБСА-50/70 ориентировочные значения натяжений при среднегодовой температуре приняты равными:

— для АС-50/8,0 0,35Нmax
=175 даН;

— для А-185 0,35Нmax
=460 даН;

— для ПБСМ1-70 0,50Нmax
=785 даН.

2.3. Расчет нагрузок на несущие тросы и контактные провода

в разных режимах

Значения максимально допускаемых и номинальных натяжений проводов [1] приведены в табл. 2.1, физико-механические характеристики проводов [1] — в табл. 2.2. Ориентировочные значения натяжений в разных режимах приняты в соответствии с [2].

Т а б л и ц а 2.1

основные физико-механические характеристики проводов

Марки проводов
М-120
ПБСМ1-70
ПБСА-50/70
МФ-100
АС-50/8,0
А-185

Фактическое сечение S, мм2

117
72,2
45,2/71,8
100
48,20/8,04
182,8

Расчетный диаметр di
, мм
14
11
14
—
9,60
17,5

Высота сечения Нк
, мм
—
—
—
11,8
—
—

Ширина сечения, мм
—
—
—
12,81
—
—

Средний диаметр dср
, мм
—
—
—
12,31
—
—

Нагрузка от собственного веса gi
, даН/м
1,037
0,586
0,669
0,873
0,191
0,492

aES, даН/0
С
21,56
14,01
20,50
—
7,44
22,11

24a×10-6
,1/0
С
408
319
330
408
461
552

Т а б л и ц а 2.2

максимально допустимые, номинальные и ориентировочные натяжения проводов в разных режимах

Наименование натяжений, режимов и проводов
Формулы для определения ориентировочных натяжений
Значения натяжений, даН

максимально допустимое

натяжение НТ, Тmax

М-120
—
1960

ПБСА-50/70
—
1960

Номинальное натяжение КП, К
2МФ-100
—
1960

МФ-100
—
980

Натяжение НТ в режиме беспровесного положения КП, Т0

М-120
Т0
=0,75Тmax

1470

ПБСА-50/70
Т0
=0,80Тmax

1568

Натяжение НТ в режиме ветра максимальной интенсивности

(с учетом tmin
=-500
C), Тв

М-120
Тв
=0,70Тmax

1370

ПБСА-50/70
Тв
=0,80Тmax

1570

Натяжение НТ в режиме гололеда с ветром

(bmax
=5.5 мм), Тг

М-120
Тг
=0,85Тmax

1670

ПБСА-50/70
Тг
=0,85Тmax

1670

Т а б л и ц а 2.3

Определение нормативных нагрузок на провода в режиме ветра максимальной интенсивности для расчета длин пролетов и подвесок

Наименование нагрузок

Формулы для

расчета

значения нагрузок,

даН/м

От собственного веса провода, gi

По справочным данным [1]

М-120, gн
=1.037

ПБСА-50/70, gн
=0,669

МФ-100, gк
=0,873

На НЕСУЩИЙ ТРОС от веса всех проводов контактной подвески

(вес подвески), gп

gп
=gн
+gк
×nк
+0.1×nк

[1]

М-120+ 2МФ-100,

gп
=1.037+0,873·2+0.1·2=2,983

ПБСА-50/70+МФ-100,

gп
=0.669+0.873×1+0.1×1=1.642

От ветра на НТ подвески, рнв

рнв
=0.615×Сх
××di
×10-4

[1]

М-120,

рнв
=0.615×1.25×372
×14×10-4
=1.473

ПБСА-50/70,

рнв
=0.615×1.25×372
×14×10-4
=1,473

От ветра на КП, ркв

ркв
=0.615×Сх
××Нк
×10-4

[1]

2МФ-100,

ркв
=0.615×1,55×372
×11,8×10-4
=1,54

МФ-100

ркв
=0.615×1.15×372
×11,8×10-4
=1,14

Результирующая нагрузка на НТ контактной подвески, qнв

qнв
=

[1]

М-120,

qнв
=

ПБСА-50/70,

qнв
=

Т а б л и ц а 2.4

Определение нормативных нагрузок на провода в режиме гололеда с ветром для расчета длин пролетов и подвесок

Наименование нагрузок

Формулы для

расчета

даН/м

От веса гололеда на НЕСУЩИЙ ТРОС, gгн

gгн
=2.77×bmax
(di
+bmax
)×10-3

[1]

М-120,

gгн
=2.77×5,5×(14+5,5)×10-3
=0,297

ПБСА-50/70,

gгн
=2.77×5.5×(14+5.5)×10-3
=0,297

От веса гололеда на одном КП, gгк

gгк
=2.77×

×

[1]

МФ-100,

gгк
=2.77×5,5/2×

×(12.31+5.5/2)×10-3
=0,115

От веса одного КП с гололедом, gкг

gкг
=gк
+gгк

[1]

МФ-100,

gкг
=0,873+0,115=0,988

На НЕСУЩИЙ ТРОС от веса всех проводов подвески с гололедом, gпг

gпг
=gп
+gгн
+gгк
×nк

[1]

М-120+2МФ-100,

gпг
=2,983+0,297+0,115·2=3,51

ПБСА-50/70+МФ-100,

gпг
=1,642+0,297+0,115=2,054

От ветра на НТ, покрытый гололедом, рнг

рнг
=0.615×Сх
××(di
+2bmax
)×10-4

[1]

М-120,

рнг
=0.615×1.25×12,32
×(14+2×5,5)×

10-4
=0,29

ПБСА-50/70,

рнг
=0.615×1.25×12,32
×(14+2×5,5)×

10-4
=0,29

От ветра на КП, покрытый гололедом, ркг

ркг
=0.615×Сх
××(Нк
+bmax
)×10-4

[1]

2МФ-100,

ркг
=0.615×1.55×12,32
×(11,8+5,5)×

10-4
=0,249

МФ-100,

ркг
=0.615×1.15×12,32
×(11,8+5,5)×

10-4
=0,185

Результирующая нагрузка на НТ подвески, qнг

qнг
=

[1]

М-120,

qнг
=

ПБСА-50/70,

qгв
=

2.4. Определение максимально допустимых длин пролетов с учетом ограничений

максимально допустимая длина пролета на прямой в режимах ветра максимальной интенсивности и гололеда с ветром

, (2.1)

где рк
— нормативная ветровая нагрузка на контактный провод, даН/м;

К1
— коэффициент, учитывающий динамические процессы при воздействии ветровой нагрузки на провода;

рэ
— эквивалентная нагрузка, характеризующая влияние несущего троса на отклонение контактного провода, даН/м;

bк.доп
— максимально допустимое отклонение контактного провода от оси токоприемника на прямой, м;

gк
— изменение прогиба опоры на уровне контактного провода под действием ветровой нагрузки, м;

а — абсолютное значение зигзага контактного провода на прямой, одинаковое на соседних опорах, м.

К1
=К2
+2hdx, (2.2)

где К2
— коэффициент, учитывающий упругие деформации провода при его отклонении;

h и d- коэффициенты, учитывающие пульсации ветра;

g- коэффициент динамичности.

Коэффициенты h,d и g определены по материалам [1].

К2
=К3
×К4
×К5
, (2.3)

где К3
, К4
, К5
— коэффициенты, определенные по материалам [1].

Эквивалентная нагрузка рэ
определена

рэ
=, (2.4)

где Т — натяжение несущего троса, даН;

рн
— нормативная ветровая нагрузка на несущий трос, даН/м;

hи
— длина гирлянды подвесных изоляторов, принятая по материалам [1] 0.42 м;

qн
— результирующая нагрузка на несущий трос, даН/м;

gн
— изменение прогиба опоры на уровне несущего троса под действием ветровой нагрузки, м;

еср
— средняя длина струн в средней части пролета lmax
, м;

gк
— нагрузка от веса одного контактного провода, даН/м;

nк
— число контактных проводов.

еср
=h0
– 0.115×, (2.5)

где h0
— конструктивная высота подвески, м;

gп
— нагрузка от веса всех проводов подвески на несущий трос при отсутствии гололеда, даН/м.

Расчет произведен сначала для подвески М-120+2МФ-100. В режиме ветра максимальной интенсивности по табл. 2.2 и 2.3: К=1960 даН, ркв
=1,54 даН/м, bк.доп
=0.5 м, gкв
=0.025 м, а=0.3 м. При К1
=1 и рэв
=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К’1
при lmax
.в
=65,52 м: h=0.58 d=0.225, x=1,015, К3
=0.65, К4
=1,33, К5
=1.075.

К’2
=0,65·1,33·1,075=0.929. К’1
=0.929+2×0.58×0.225×1,015=1.194.

h0
=2.0 м, gп
=2.983 даН/м, Т0
=1470 даН.

е’ср
=2 — 0.115×=0,998 м.

По [1] и табл. 2.2 и 2.3: Тв
=1370 даН, рнв
=1.473 даН/м, hи
=0.42 м, qнв
=3.327 даН/м, gнв
=0.034 м, gк
=0.873 даН/м, nк
=2.

р’эв
= даН/м.

Новое

м.

Разница между значениями длины пролета получилась более 5%

, поэтому расчет продолжен.

l’max.в
=56.3 м: h=0.62 d=0.225, x=1,015, К3
=0.67, К4
=1,33, К5
=1.075.

К’2
=0,67·1,33·1,075=0.958. К’1
=0.958+2×0.62×0.225×1,015=1.241.

е»ср
=2 — 0.115×=1.26 м.

р»эв
= даН/м.

Новое

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято lmax
.в
=55.36 м.

В режиме гололеда с ветром по [1] и табл. 2.2 и 2.4: К=1960 даН, ркг
=0.249 даН/м, bк.доп
=0.5 м, gкг
=0.005 м, а=0.3 м. При К1
=1 и рэг
=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К’1
при lmax
.г
=167.28 м: h=0.51, d=0.115, x=1.03, К3
=0.44, К4
=1.5, К5
=1.075.

К’2
=0.44×1.5×1.075=0.71. К’1
=0.71+2×0.51×0.115×1.03=0.83

h0
=2.0 м, gп
=2.983 даН/м, Т0
=1470 даН.

е’ср
=2 — 0.115×=0.857 м.

Тг
=1670 даН, рнг
=0.29 даН/м, hи
=0.42 м, qнг
=3.52 даН/м, gнг
=0.007 м, gкг
=0.988 даН/м, nк
=2.

р’эг
= даН/м.

Новое

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято lmax
.г
=166.42 м..

Для подвески ПБСА-50/70+МФ-100. В режиме ветра максимальной интенсивности по табл. 2.2 и 2.3: К=980 даН, ркв
=1,14 даН/м, bк.доп
=0.5 м, gкв
=0.025 м, а=0.3 м. При К1
=1 и рэв
=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К’1
при lmax
.в
=53,85 м: h=0.63, d=0.225, x=0.92, К3
=0.67, К4
=1.33, К5
=1.00.

К’2
=0.67·1.33×1.00=0.891. К’1
=0.891+2×0.63×0.225×0.92=1.152.

h0
=2.0 м, gп
=1.642 даН/м, Т0
=1570даН.

е’ср
=2,0 — 0.115×=1.65 м.

Тв
=1570 даН, рнв
=1.473 даН/м, hи
=0.42 м, qнв
=2.206 даН/м, gнв
=0.007 м, gк
=0.873 даН/м, nк
=2.

р’эв
= даН/м.

Новое

м.

Разница между значениями длины пролета получилась более 5%

, поэтому расчет продолжен.

l’max.в
=48.4 м: h=0.66, d=0.225, x=0.92, К3
=0.69, К4
=1.33, К5
=1.00.

К’2
=0.69·1.33×1.00=0.918. К’1
=0.918+2×0.66×0.225×0.92=1.191.

е»ср
=2 — 0.115×=1.718 м.

р»эв
= даН/м.

Новое

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято lmax
.в
=47.66 м..

В режиме гололеда с ветром по [1] и табл. 2.2 и 2.4: К=980 даН, ркг
=0.185 даН/м, bк.доп
=0.5 м, gкг
=0.005 м, а=0.3 м. При К1
=1 и рэг
=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К’1
при lmax
.г
=137.228 м: h=0.51, d=0.115, x=0.93, К3
=0.52, К4
=1.5, К5
=1.00.

К’2
=0.52×1.5×1.00=0.78. К’1
=0.78+2×0.51×0.115×0.93=0.889.

h0
=2.0 м, gп
=1.642 даН/м, Т0
=1570 даН.

е’ср
=2,0 — 0.115×=1.411 м.

Тг
=1670 даН, рнг
=0.29 даН/м, hи
=0.42 м, qнг
=2.07 даН/м, gнг
=0.007 м, gк
=0.988 даН/м, nк
=2.

р’эг
= даН/м.

Новое

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5% ,

поэтому расчет прекращен и окончательно принято lmax
.г
=143.2 м..

Для контактного провода существуют ограничения его положения по высоте от уровня головки рельса в любых точках пролета и эксплуатационных условиях на станциях и перегонах:

— максимально допустимая высота — 6.8 м;

— минимально допустимая высота — 5.75 м.

Из этого следует, что максимально допустимый интервал перемещения КП по вертикали (Dhдоп
) равен 1.05 м.

Длина пролета, при которой интервал перемещений контактного провода в заданных условиях равен максимально допустимому, будет максимально допустимый по условию соблюдения вертикальных габаритов контактного провода.

сначала необходимо установить, в каких режимах контактный провод будет занимать наивысшее и наинизшее положения. Наивысшее положение контактный провод будет занимать в режиме минимальной температуры, так как провес несущего троса в этом режиме будет наименьшим. Наинизшее положение контактного провода может занимать либо в режиме максимальной температуры, либо в режиме гололеда с ветром.

Режим с наинизшим положением контактного провода можно установить путем сравнения значений максимальной и критической температуры. Если максимальная температура равна или больше критической, то наибольший провес несущего троса будет иметь место в режиме максимальной температуры, а если меньше, то в режиме гололеда с ветром.

tкр
=tг
+. (2.6)

значения произведения aЕS для несущего троса приняты по данным [1].

Если наинизшее положение контактного провода будет в режиме максимальной температуры, то максимальная длина пролета, при которой обеспечивается соблюдение вертикальных габаритов контактного провода в середине пролета, определено

lmax
=, (2.7)

где А=, (2.8)

Б=, (2.9)

Д=, (2.10)

Г=. (2.11)

В приведенных формулах:

— значения натяжения несущего троса при соответственно максимальной и минимальной температурах, даН;

К — номинальное натяжение контактного провода, даН;

с — расстояние от оси опоры до первой струны на несущем тросе, м.

Для несущего троса подвески М-120+2МФ-100

tкр
= -5+= +6.60
С;

Для несущего троса подвески ПБСА-50/70+МФ-100

tкр
= -5+= +110
С.

Из сравнения полученных значений критической температуры с принятым в проекте значением максимальной температуры (+450
С) видно, что наибольший провес несущего троса каждой подвески будет иметь в режиме максимальной температуры.

Максимально допускаемая длина пролета для подвески

М-120+2МФ-100 определена по формулам (2.7-2.11).

По данным [2] =0.35×1960=686даН, с=10 м.

Г== -0.0004957 1/даН;

А==0.0001069 1/м;

Б== -0.009858;

Д==-1.149 м;

lmax
==67.347 м.

максимально допускаемая длина пролета для подвески

ПБСА-50/70+МФ-100 определена по формулам (2.7-2.11).

По данным [2]=0.35×1960=686даН, с=2 м.

Г== -0.0008412 1/даН;

А==0.00008671 1/м;

Б== -0.0008621;

Д==-1.052 м;

lmax
==105.273 м.

Все данные о максимально допустимых и окончательно принятых длинах пролетов для обеих подвесок представлены в табл. 2.5.

Т а б л и ц а 2.5

максимально допустимые длины пролетов для разных подвесок, режимов, условий и окончательно принятые

Характеристика контактных проводов
максимально допустимые длины пролетов, м

для режима ветра максималь-ной интенсив-ности
для режима гололеда с ветром
по условию соблюдения вертикальных габаритов контактных проводов
по условию обеспечения надежного токосъема
окончательно принятое в работе

Рессорная полукомпенси-рованная

М-120+2МФ-100

на главном пути

55,36
166,42
67,34
70.0
55,36

Нерессорная полукомпенси-рованная

ПБСА-50/70 +МФ-100

на второстепенных путях

47,66
143,24
105,27
47,66

3.РАЗРАБОТКА СХЕМЫ ПИТАНИЯ И СЕКЦИОНИРОВАНИЯ КОНТАКТНОЙ СЕТИ И ВЛ НА СТАНЦИИ

3.1 Общая характеристика заданной станции и назначение путей

На станции расположен главный путь, два приемоотправочных и тупики № 4,5, предназначенные для для систематической погрузки-выгрузки,№7,предназначенный для маневровой работы. Приемоотправочный путь № 3 рассматривается как перспективный второй путь. На станции расположено пассажирское здание, высокая пассажирская платформа, пешеходный мост и тяговая подстанция с питающими и отсасывающими линиями.

3.2Описание и обоснование предлагаемой схемы питания и секционирования. основные сведения о примененных секционных изоляторах, разъединителях и приводах к ним

Схема питания и секционирования контактной сети и ВЛ разработана с учетом рекомендаций, приведенных в [1.3] и конкретной станции так, чтобы были обеспечены возможно меньшие потери напряжения и энергии в сети при номинальном режиме работы и минимальные нарушения графика движения поездов при выходе из строя какой-либо секции контактной сети и ВЛ.

Количество секционных изоляторов и разъединителей должно быть минимально возможным. Выделение участков контактной сети станции в отдельные секции, количество и взаимное расположение секций проектируется так, чтобы при отсутствии напряжения на какой-либо секции была обеспечена возможность работы по приему и отправлению поездов на других секциях с выходом на главный путь.

Схема питания и секционирования контактной сети и ВЛ на станции разработана в следующем порядке:

— проанализировано назначение путей; определены пути, подлежащие электрификации;

— вычерчена схема путевого развития заданной станции с учетом перспективного второго главного пути;

— выполнено продольное и поперечное секционирование контактной сети с учетом электрификации перспективного второго главного пути;

— определено число питающих линий с учетом электрификации перспективного второго главного пути (четыре питающих линии), выводы питающих линий относительно отсасывающей линии в РУ-3.3 кВ тяговой подстанции расположены так, чтобы слева и справа от отсасывающей линии было не более четырех выводов питающих линий; показаны подключения от тяговой подстанции: питающих линий (с учетом перспективных) к контактной сети, отсасывающей линии к перемычке между средними точками ближайшей к тяговой подстанции пары дроссель-трансформаторов;

— показана продольная линия ВЛ 10 кВ монтируемая с полевой стороны опор контактной сети, и выполнено продольное секционирование;

— проведено наименование всех разъединителей контактной сети и ВЛ и нумерация секционных изоляторов контактной сети.

Схема питания и секционирования контактной сети и ВЛ 10 кВ на станции однопутного участка постоянного тока приведена в приложении 1.

В приложении 1:

— все секционные изоляторы — ЦНИИ7МАУ;

— разъединители А, Б, Ф1
, Ф3
, Ф5
, Ф5-1
– РС – 3000/3.3 с моторным приводом УМП-11;

— разъединитель ПI-4
,ПI-5
– РС – 3000/3.3 с заземляющим контактом и моторным приводом УМП-11;

— разъединители Л1
– Л4
, ЛС – РЛНДА – 1-10/400 с моторным приводом УМП-11.

4.ПОДБОР ПОДДЕРЖИВАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ. ОБЕСПЕЧЕНИЕ устойчивости В ГРУНТЕ

4.1 Подбор типовых консолей и жестких поперечин

Подбор типовых поддерживающих и фиксирующих устройств выполняется при проектировании контактной сети путем привязки разработанных конструкций к конкретным условиям их установки.

Неизолированные консоли изготовляемые из двух швеллеров, обозначаются буквами НР (с растянутой тягой) и НС (со сжатой тягой). кроме того в обозначении типа консоли римскими цифрами указывается вид ее геометрических размеров, арабскими — номер использованных для изготовления консоли швеллеров.

Подбор типовых неизолированных консолей постоянного тока выполняется в зависимости от типа опор и места их установки, а при подборе переходных консолей учитывается еще наличие или отсутствие секционирования сети, расположение рабочей и анкеруемой ветвей подвески относительно опоры и какая ветвь крепится на данной консоли.

Для поперечин длинной до 29.1 м включительно ширина ферм равна 450 мм, высота 700 мм и длина основной панели 800 мм.

В маркировке типовых жестких поперечин использованы буквы и цифры.

Жесткие поперечине комплектуются из двух, трех или четырех блоков в зависимости от длины расчетного пролета.

4.2 Подбор типовых стоек для консольных опор, опор с жесткими поперечинами и опор фидерных линий

Все стойки принимаются типа СО136.6-3.

Для жестких поперечин они устанавливаются без фундаментов, прямо в грунт. Если на опору жесткой поперечины анкеруется подвеска, то нужно учесть анкер и двойные оттяжки. Это делается следующим образом: СО136.6-3+А.

Применяется трехлучевой анкер, длиной 4 м типа ТА-4.0.

Под анкерные опоры, которые устанавливаются без фундаментов, предусматривается установка опорных плит типа ОП2.

Если в перспективе опора должна быть анкерной, то под нее надо ставить фундамент.

Опоры на перекидках фидерных линий имеют тип СО136.6-3ТС+А.

Пример подбора стоек:

— консольная опора №8 выбирается СО136.6-3ТС+А;

— стойка опоры жесткой поперечине №13выбирается типа СО136.6-3+А.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Результатом работы является разработанный план контактной сети и воздушных линии станции, в пределах которой находится тяговая подстанция.

План выполнен в масштабе 1:1000, который наиболее удобен для разбивки опор.

Максимально допустимые длины пролета рассчитаны для режимов ветра максимальной интенсивности и гололеда с ветром. Также проведен расчет максимальной длины пролета по условию соблюдения вертикальных габаритов контактного провода. При расчете получили максимальную длину пролета равную 47,66 для второстепенных путей и55,36м для главных путей .

Для заданного развития станции выполнен план с учетом принятых длин пролетов, превышение длин пролетов, принятых на плане, не будет выходить за допустимые значения, так как интенсивность ветра на станции будет меньше расчетной из-за наличия построек на ней. Разработана схема питания и секционирования. Выбрано основное оборудование. Определены длины контактной сети, питающих и отсасывающих фидеров.