(5 оценок, среднее: 4,80 из 5)
Загрузка...
Учебная работа. Проектирование релейной защиты и автоматики элементов систем электроснабжения
движок трансформатор электродуговой асинхронный
Повреждения нарушают работу энергосистемы и потребителей электроэнергии, а ненормальные режимы делают возможность появления повреждений либо расстройства работы энергосистемы.
Для обеспечения обычной работы энергетической системы и потребителей электроэнергии нужно может быть резвее выявлять и отделять пространство повреждения от неповрежденной сети, восстанавливая обычные условия работы энергосистемы и потребителей.
Возникает необходимость в разработке и применении автоматических устройств, защищающих систему и ее элементы от небезопасных последствий повреждений и ненормальных режимов.
Релейная защита является главным видом электронной автоматики, без которой невозможна обычная и надежная работа современных энергетических систем.
В данной курсовой работе рассчитываются виды и значения характеристик автоматических защит для разных частей данной расчетной схемы.
Рис. 1 Схема электроснабжения
Начальные данные к курсовой работе.
характеристики схемы:
1. Мощность ТЭЦ: МВА;
2. Мощность КЗ системы в точке К-1 МВА;
3. Напряжение ТЭЦ: кВ;
4. Вторичные напряжения цеховых подстанций: кВ;
5. Высоковольтные асинхронные и синхронные движки кВт
6. Асинхронные движки 0,4 кВ: кВт, кВт;
7. ток и реактивное сопротивление реактора РБА-10 кВ A; X=0,25 Ом
8. Длина кабельной полосы КЛ1 (ТЭЦ-ГРП1) 3ААБ-10 (3*240): км;
9. Длина кабельной полосы КЛ2 (ГРП1-ГРП2) 2ААБ-10 (3*185): км;
10. Мощность конденсаторной батареи ККУ-10: квар.
11. Мощность трансформатора ДСП электродуговой печи: кВА;
12. Мощность комплектного преобразовательного пт КПП (Контрольно-пропускной пункт — пункт, предназначенный для контроля за проходом (посещением) и пропуска на территорию какого-либо объекта)-10: кВА
Список частей схемы, требующих расчета РЗиА:
1. Цеховые трансформаторы (токовая отсечка, МТЗ, защита от замыканий на землю, газовая защита, температурная сигнализация);
2. Трансформатор электродуговой печи (токовая отсечка, токовая защита от перегрузки на сигнал либо разгрузку, защита от замыканий на землю, газовая защита, температурная сигнализация);
3. Высоковольтные синхронные, асинхронные движки (токовая отсечка, токовая защита от перегрузки на сигнал либо разгрузку, защита от снижения напряжения, защита от замыканий на землю, защита от асинхронного хода (лишь для СД));
4. Низковольтные асинхронные движки (токовая защита от перегрузки на сигнал либо разгрузку, защита предохранителями);
5. Кабельные полосы КЛ1, КЛ2 (токовая отсечка, МТЗ, защита от замыканий на землю).
1. Находим токи недлинного замыкания в точках К2, К3, К4
Для нахождения токов в системе относительных единиц, примем базисными последующие величины:
· Базисная мощность МВА;
· Базисное высшее напряжение кВ;
· Базисное низшее напряжение кВ.
Составляем схему замещения прямой последовательности:
Находим относительное сопротивление ТЭЦ:
о.е.
Находим относительные сопротивления кабельных линий:
о.е.;
о.е.
Находим относительные сопротивления высоковольтных синхронных движков:
кВА;
о.е.
Находим относительные сопротивления высоковольтных асинхронных движков:
кВА;
о.е.
Находим относительные сопротивления цеховых трансформаторов:
о.е.
Находим относительные сопротивления низковольтных асинхронных движков:
кВА;
о.е.;
кВА;
о.е.
Находим относительные сопротивления реакторов:
о.е.
Находим относительное сопротивление конденсаторной установки:
о.е.
Находим относительное сопротивление электродуговой печи сопротивления:
о.е.
Находим относительное сопротивление комплектного преобразовательного пт:
о.е.
1.1 Находим токи недлинного замыкания в точке К1
о.е.;
кА;
кА.
1.2 Находим токи недлинного замыкания в точке К2
Объединяем параллельные и поочередные ветки схемы замещения:
1-ое преобразование схемы замещения
о.е.;
о.е.
о.е.;
о.е.;
о.е.
о.е.;
о.е.;
о.е.;
Объединяем поочередные и параллельные ветки схемы:
2-ое преобразование схемы замещения
о.е.;
о.е.;
о.е.;
о.е.
Объединим ветки схемы на рис. 1.12.2.:
Третье преобразование схемы замещения
о.е.;
о.е.
о.е.;
о.е.
Объединяем ветки:
4-ое преобразование схемы замещения
о.е.;
о.е.
Объединяем оставшиеся ветки:
Крайнее преобразование схемы замещения
о.е.;
о.е.
Находим токи недлинного замыкания в точке К2:
о.е.;
кА;
кА.
1.3 Находим токи недлинного замыкания в точке К3
Составляем схему, используя данные предшествующего расчета
Объединяем параллельные и поочередные ветки:
о.е.;
о.е.
о.е.;
о.е.
1-ое преобразование схемы для расчета.
Объединяем параллельные и поочередные ветки:
2-ое преобразование схемы для расчета
о.е.;
о.е.
Объединяем параллельные и поочередные ветки:
Третье преобразование схемы для расчета
о.е.;
о.е.
Объединяем параллельные ветки:
Крайнее преобразование схемы замещения
о.е.;
о.е.
Находим токи недлинного замыкания в точке К3:
о.е.;
кА;
кА.
1.4 Находим токи недлинного замыкания в точке К4
Составляем расчетную схему, используя данные вычислений прошлых пт.
Объединяем параллельные и поочередные ветки:
о.е.;
о.е.
о.е.;
о.е.
о.е.
о.е.;
о.е.;
о.е.;
Схема для расчета токов недлинного замыкания в точке К4
о.е.;
о.е.
о.е.;
о.е.
1-ое преобразование схемы для расчета.
Объединяем параллельные и поочередные ветки:
о.е.;
о.е.
2-ое преобразование схемы для расчета
Объединяем параллельные и поочередные ветки:
Третье преобразование схемы для расчета
о.е.;
о.е.
Объединяем параллельные ветки:
4-ое преобразование схемы для расчета
о.е.;
о.е.
Объединяем оставшиеся ветки:
Крайнее преобразование схемы для расчета
о.е.;
о.е.
Находим токи недлинного замыкания в точке К4:
о.е.;
кА;
кА.
Таблица токов КЗ в точках К1-К4
К1
К2
К3
К4
ток трехфазного КЗ, кА
37,29
2,75
2,75
15,012
Ток двухфазного КЗ, кА
32,443
2,3925
2,3925
13,06
2. Расчет релейной защиты и автоматики
2.1 Рассчитываем защиту цеховых трансформаторов
Производим расчет токовой отсечки.
Приводим ток недлинного замыкания в точке К4 к стороне высочайшего напряжения цехового трансформатора:
кА.
Находим ток срабатывания защиты, основанной на реле РТ-40/10 с коэффициентом отстройки :
кА.
По току срабатывания защиты избираем трансформатор тока типа ТПОЛ-10-У3 с током первичной обмотки А и током вторичной . Находим его коэффициент трансформации:
.
Определяем ток срабатывания реле РТ-40/10 при соединении трансформаторов тока по схеме треугольник ():
А.
Проверяем токовую отсечку на чувствительность:
.
По коэффициенту чувствительности делаем вывод, что токовая отсечка имеет нужную чувствительность.
Производим расчет МТЗ.
Находим номинальный ток трансформатора на стороне высшего напряжения:
А.
Находим ток срабатывания защиты, основанной на реле РТ-40/10, приняв коэффициент отстройки , коэффициент самозапуска и коэффициент возврата реле :
А.
По току срабатывания защиты избираем трансформатор тока типа ТОЛ-10-У2 с током первичной обмотки А и током вторичной . Находим его коэффициент трансформации:
.
Определяем ток срабатывания реле при соединении трансформаторов тока по схеме звезда ():
А.
В защите применяем реле времени типа ЭВ-112 с выдержкой времени:
с.
где — выдержка времени МТЗ;
— время деяния селективного автомата на стороне 0,4 кВ;
— ступень выдержки времени.
Проверяем МТЗ на чувствительность:
.
Проводим выбор оборудования для защиты от замыканий на землю.
Для защиты от замыканий на землю используем трансформатор тока нулевой последовательности Т3У3.
Приняв однофазный ток недлинного замыкания на землю около 10 А, избираем реле тока РТ-40/20 с номинальным током 18 А. Делаем на нем уставку 10 А.
В защите от замыканий на землю используем реле времени ЭВ-112 с выдержкой времени:
с.
Производим выбор оборудования для газовой защиты.
В защите используем газовое реле типа РГЧ3-66.
Производим выбор оборудования для температурной сигнализации.
В защите используем температурный сигнализатор ТСМ-100, установив при температуре масла 60? С включение охлаждающего вентилятора, а при 90? — включение аварийной сигнализации.
Чертим принципные схемы защит трансформатора.
защита от замыканий на землю
Наибольшая токовая защита
Газовая защита
Температурная сигнализация
2.2 Рассчитываем защиту трансформатора электродуговой печи (ТЭДП)
Рассчитываем токовую отсечку.
Находим номинальный ток трансформатора на высочайшей стороне:
А.
Определяем ток срабатывания защиты, исходя из условия отстройки от броска тока намагничивания, приняв коэффициент отстройки :
А.
Для защиты избираем трансформатор тока, типа ТОЛ-10-У2 с током первичной обмотки А и током вторичной . Находим его коэффициент трансформации:
.
Определяем ток срабатывания реле РТ-40/10, при соединении трансформаторов тока по схеме звезда:
А.
Рассчитываем токовую защиту от перегрузки.
Находим ток срабатывания защиты, основанной на реле типа РТ-40 при соединении трансформаторов тока по схеме звезда, приняв коэффициент отстройки и коэффициент возврата реле :
А.
По току срабатывания защиты избираем трансформатор тока типа ТПЛ-10-У3 с током первичной обмотки А и током вторичной А. Находим его коэффициент трансформации:
.
Находим ток срабатывания реле РТ-40/10:
А.
В защите применяем реле времени типа ЭВ-112 с выдержкой времени с
защита от замыканий на землю, газовая защита и температурная сигнализация выполнены аналогично с защитами цеховых трансформаторов, с применением такого же оборудования и тех же уставок.
Принципные схемы защит схожи схемам защит цеховых трансформаторов. защита от перегрузки подобна МТЗ.
2.3 Рассчитываем защиту кабельных линий
Рассчитываем токовую отсечку.
Находим ток срабатывания защит, основанных на реле РТ-40/10 с коэффициентом отстройки :
Для кабельной полосы КЛ1:
кА;
Для кабельной полосы КЛ2:
кА.
Потому что токи срабатывания защит равны, то для защит избираем 2 трансформатора тока типа ТШЛ-10 с током первичной обмотки А и током вторичной . Находим его коэффициент трансформации:
.
Определяем ток срабатывания реле РТ-40/10 при соединении трансформаторов тока по схеме треугольник ():
Для кабельной полосы КЛ1:
А;
Для кабельной полосы КЛ2:
А.
Проверяем токовую отсечку на чувствительность:
Для кабельной полосы КЛ1:
;
Для кабельной полосы КЛ2:
.
По значениям коэффициентов чувствительности делаем вывод, что защиты удовлетворяют наименьшим требованиям.
Рассчитываем наивысшую токовую защиту.
Находим ток срабатывания защит, исходя из очень допустимых токов кабельных линий ( А, А). Защиты основаны на реле типа РТ-40, с коэффициентом отстройки , коэффициентом самозапуска и коэффициентом возврата реле :
Для кабельной полосы КЛ1:
А;
Для кабельной полосы КЛ2:
А.
Для обеих кабельных линий избираем трансформаторы тока типа ТШЛ-10 с током первичной обмотки А и током вторичной . Находим его коэффициент трансформации:
.
Находим токи срабатывания реле РТ-40/10, соединенных по схеме звезда:
Для кабельной полосы КЛ1:
А;
Для кабельной полосы КЛ2:
А.
В защите применяем реле времени ЭВ-142 с выдержкой:
Для кабельной полосы КЛ2:
с,
Для кабельной полосы КЛ2:
с.
где — время выдержки токовой защиты от перегрузки высоковольтных движков Проверяем МТЗ на чувствительность:
Для кабельной полосы КЛ1:
;
Для кабельной полосы КЛ2:
.
Вывод: МТЗ кабельных линий имеют нужную чувствительность.
Защита от замыканий на землю выполнена так же, как в защите цеховых трансформаторов. Выдержка времени:
с,
где — выдержка времени срабатывания защиты от замыканий на землю высоковольтных движков.
Принципные схемы защит схожи схемам защит цеховых трансформаторов. При срабатывании защиты на кабельной полосы КЛ1 защита выключает выключатели Q1, Q3 либо Q2, Q4 (см. схему электроснабжения), зависимо от того, какая из 2-х линий повреждена. При действии защиты на кабельной полосы КЛ2 отключаются выключатели Q3 и Q5 либо Q4 и Q6.
2.4 Производим расчет защит высоковольтных электродвигателей
Потому что движки имеют однообразные паспортные данные, то характеристики защит для всех их схожи
Рассчитываем токовую отсечку.
Находим пусковой ток движков:
А.
Находим ток срабатывания защиты, основанной на реле РТ-40/10, с коэффициентом отстройки :
А.
Для защиты избираем трансформатор тока, типа ТПОЛ-10 с током первичной обмотки А и током вторичной А. Находим его коэффициент трансформации:
.
Определяем ток срабатывания реле РТ40/10, при соединении трансформаторов тока по схеме звезда:
А.
Рассчитываем защиту от перегрузки.
Находим ток срабатывания защиты, основанной на реле типа РТ-40 при соединении трансформаторов тока по схеме звезда, приняв коэффициент отстройки и коэффициент возврата реле :
А.
Избираем трансформатор тока типа ТПЛ-10-У3 с током первичной обмотки А и током вторичной А. Находим его коэффициент трансформации:
.
Находим ток срабатывания реле РТ-40/10:
А.
В защите применяем реле времени ЭВ-142. Выбрав легкий запуск движков (около 10 с.) делаем выдержку времени с.
Рассчитываем токовую защиту от замыканий на землю.
В защите применяем трансформатор тока нулевой последовательности аналогичный применяемому в защите цеховых трансформаторов.
Применяем реле времени ЭВ-112 с выдержкой времени с.
Рассчитываем защиту от снижения напряжения.
Находим напряжение срабатывания первой и 2-ой ступеней защиты:
кВ;
кВ.
В защите применяем трансформатор напряжения НТМИ-10 с коэффициентом трансформации:
.
Находим напряжение срабатывания реле РН-54/160 первой и 2-ой ступеней защиты:
В;
В.
В защите применяем реле времени ЭВ-142 с выдержками времени:
с;
с.
Рассчитываем защиту от асинхронного хода синхронных движков.
Находим ток срабатывания защиты:
А.
В защите применяем трансформатор тока типа ТПЛ-10-У3 с током первичной обмотки А и током вторичной А. Находим его коэффициент трансформации:
.
Находим ток срабатывания реле РТ-40/10:
А.
Для защиты используем реле времени ЭВ-122 с выдержкой:
с.
Чертим принципные схемы защит.
защита от снижения напряжения
Защита от асинхронного хода
Схемы токовой отсечки, токовой защиты от перегрузки и защиты от замыканий на землю подобны рассматриваемым ранее.
2.5 Рассчитываем защиту низковольтных асинхронных движков
Рассчитываем характеристики предохранителя для защиты мотора М2.
Находим ток плавкой вставки по коэффициенту отстройки:
А.
Находим ток плавкой вставки по коэффициенту перегрузки, приняв легкий запуск мотора ():
А.
По большему току избираем предохранитель ПН2 с номинальным током 630 А и током плавкой вставки 630 А.
Рассчитываем характеристики автоматического выключателя для защиты мотора М2.
Находим ток срабатывания термического расцепителя:
А.
Находим ток срабатывания электромагнитного расцепителя:
А.
По данным пт 6.2.1. и 6.2.2. избираем из справочника автоматический выключатель А3710Б с номинальным током 2000 А, током термического расцепителя 250 А и током электромагнитного расцепителя 1800 А.
Рассчитываем характеристики автоматического выключателя для защиты мотора М1.
Находим ток срабатывания термического расцепителя:
А.
Находим ток срабатывания электромагнитного расцепителя:
А.
По данным пт 6.3.1. и 6.3.2. избираем из справочника автоматический выключатель АП50Б-3МТ с номинальным током 200 А, током термического расцепителя 50 А и током электромагнитного расцепителя 140 А.
Строим карту селективности для защит мотора М2:
карта селективности
По карте селективности видно, что защитная черта автоматического выключателя 1 не пересекается с ампер-секундной чертой плавкой вставки предохранителя 2. Из этого следует, что при ненормальном режиме работы мотора сработает лишь одна из защит, а не обе сходу.
3. Устройство автоматического повторного включения
Значимая часть маленьких замыканий (КЗ) на воздушный линиях электропередачи (ВЛ), вызванных перекрытием изоляции, схлестыванием проводов и иными причинами, при довольно резвом выключении повреждений релейной защитой самоустраняется. При всем этом электронная дуга, появившаяся в месте КЗ, угасает, не успевая вызвать существенных разрушений, препятствующих оборотному включению полосы под напряжение. Такие самоустраняющиеся повреждения принято именовать неуравновешенными. Статистические данные о повреждаемости ВЛ за долголетний период эксплуатации демонстрируют, что толика неуравновешенных повреждений очень высока и составляет 50-90%.
Так как отыскание места повреждения на полосы электропередачи методом ее обхода просит долгого времени, а почти все повреждения имеют неуравновешенный нрав, обычно при ликвидации аварийного нарушения режима оперативный персонал производит опробование ВЛ оборотным включением под напряжение. Эту операцию именуют повторным включением. Линия, на которой вышло неустойчивое повреждение, при повторном включении остается в работе. Потому повторные включения при неуравновешенных повреждениях принято именовать успешными.
Пореже на ВЛ появляются такие повреждения, как обрывы проводов, тросов либо гирлянд изоляторов, падение либо поломка опор и т.д. Такие повреждения не могут самоустраниться, потому их именуют устойчивыми. При повторном включении ВЛ, на которой вышло устойчивое повреждение, вновь возникает КЗ, и она вновь отключается защитой. Потому повторные включения линий при устойчивых повреждениях именуются неуспешными.
Для убыстрения повторного включения линий и уменьшения времени перерыва электроснабжения потребителей обширно употребляются особые устройства автоматического повторного включения (АПВ). время деяния АПВ обычно составляет от 0,5 до нескольких секунд.
Устройствами АПВ оснащаются также все одиночно работающие трансформаторы мощностью 1000 кВА и наиболее и трансформаторы наименьшей мощности, питающие ответственную нагрузку. Устройства АПВ на трансформаторах производятся так, чтоб их действие происходило при выключении трансформатора наибольшей токовой защитой. Повторное включение при повреждении самого трансформатора, когда он отключается защитами от внутренних повреждений, обычно, не делается. Удачливость деяния устройств АПВ трансформаторов и шин так же высока, как и устройств АПВ ВЛ, и составляет 70-90%.
В ряде всевозможных случаев АПВ употребляется на кабельных и смешанных кабельно-воздушных тупиковых линиях 6 — 10 кВ. При всем этом невзирая на то что повреждения кабелей бывают, как правило, устойчивыми, удачливость АПВ составляет 40-60%. Это разъясняется тем, что АПВ восстанавливает питание потребителей при неуравновешенных повреждениях на шинах подстанций, при выключении линий вследствие перегрузки, при неверных и неселективных действиях релейной защиты. Применение АПВ дозволяет в ряде всевозможных случаев упростить схемы релейной защиты и убыстрить отключение КЗ в сетях, что также является положительным качеством этого вида автоматики.
В эксплуатации получили применение последующие виды устройств АПВ: трехфазные, осуществляющие повторное включение 3-х фаз выключателя опосля их отключения релейной защитой; однофазные, осуществляющие включение одной фазы выключателя, отключенной релейной защитой при однофазном КЗ; комбинированные, осуществляющие включение 3-х фаз (при междуфазных повреждениях) либо одной фазы (при однофазных КЗ).
По числу циклов (кратности деяния) различают АПВ однократного деяния и АПВ неоднократного деяния.
Устройства АПВ, выполненные при помощи особых релейных схем, именуют электронными, а интегрированные в грузовые либо пружинные приводы, — механическими.
Схемы АПВ зависимо от определенных критерий могут значительно различаться одна от иной. Но они все должны удовлетворять последующим главным требованиям.
1. Схемы АПВ должны приходить в действие при аварийном выключении выключателя (либо выключателей), находившегося в работе. В неких вариантах схемы АПВ должны удовлетворять доп требованиям, при выполнении которых разрешается запуск АПВ: к примеру при наличии либо, напротив, при отсутствии напряжения, при наличии синхронизма, опосля восстановления частоты и т.д.
2. Схемы АПВ не должны приходить в действие при оперативном выключении выключателя персоналом, также в тех вариантах, когда выключатель отключается релейной защитой сходу опосля его включения персоналом (т.е. при включении выключателя на КЗ), так как повреждения в этом случае обычно бывают устойчивыми. В схемах АПВ обязана также предусматриваться возможность запрета деяния АПВ при срабатывании отдельных защит. Так, к примеру, обычно, не допускается действие АПВ трансформаторов при внутренних повреждениях в их, когда срабатывает газовая либо дифференциальная защита. В отдельных вариантах не допускается действие АПВ линий при срабатывании дифференциальной защиты шин.
3. Схемы АПВ должны обеспечивать определенное количество повторных включений, т.е. действие с данной кратностью. Наибольшее распространение получило АПВ однократного деяния. Используются также АПВ двукратного, а в неких вариантах и трехкратного деяния.
4. время деяния, обычно, обязано быть мало вероятным, для того чтоб обеспечить резвую подачу напряжения пользователям и восстановление обычного режима работы. Меньшая выдержка времени, с которой делается АПВ на линиях с однобоким питанием, принимается 0,3-0,5 с. вкупе с тем в неких вариантах, когда более возможны повреждения, вызванные набросами и касаниями проводов передвижными механизмами, целенаправлено для увеличения удачливости АПВ принимать выдержки времени порядка нескольких секунд.
5. Схемы АПВ должны обеспечивать автоматический возврат в начальное положение готовности к новенькому действию опосля включения в работу выключателя, на который действует АПВ.
При наличии на подстанции не одной, а нескольких питающих линий целенаправлено производить АПВ нескольких либо всех линий, отключившихся при срабатывании защиты шин. Это следует созодать для большей автоматизации восстановления обычной схемы подстанции и для обеспечения питания потребителей, когда одна питающая линия не может обеспечить всей перегрузки подстанции. С данной для нас целью при срабатывании зашиты шин запускаются АПВ всех питающих линий. В случае удачного АПВ первой полосы попеременно врубаются выключатели остальных линий. Если 1-ая линия включится на устойчивое КЗ, опять сработает зашита шин, при всем этом блокируется действие АПВ остальных линий и их выключатели не врубаются, по этому обеспечивается однократность АПВ шин. Для выключателей с электромагнитными приводами индустрией выпускается комплектное устройство РПВ-58.
Принципная схема однократного АПВ для полосы снаряженным пружинным приводом, приведена на рис. 27. В комплектное устройство РПВ-58 входят: реле времени КТ1 типа ЭВ-133 с дополнительным резистором R1 для обеспечения тепловой стойкости реле; промежуточное реле KL1 с 2-мя обмотками, параллельной и поочередной; конденсатор С, обеспечивающий однократность деяния АПВ; зарядный резистор R2и разрядный резистор R3.В пружинных приводах энергия, нужная для операции включения, запасается в за ранее натянутых пружинах. Натяжение пружин делается вручную либо средством автоматического электродвигательного редуктора.
Типовая схема электронного АПВ однократного деяния для присоединений, оборудованных выключателем с пружинным приводом, приведена на рис.
Схема однократного АПВ для выключателей с пружинным приводом (положение контактов схемы соответствует включенному положению выключателя)
В положении готовности привода (пружины заведены) контакт готовности привода SQY замкнут. При включении выключателя замкнется особый вспомогательный контакт привода SQA, который размыкается лишь при оперативном выключении выключателя ключом управления SA либо контактом телеуправления (на рис. 27 не показан). При выключении выключателя релейной защитой замыкаются вспомогательные контакты выключателя SQC и SQK. При всем этом создается цепь несоответствия положения привода и выключателя, нужная для запуска АПВ: шинка ~а — оставшийся замкнутым контакт SQA — обмотка реле времени КТ (Компьютерная томография — метод неразрушающего послойного исследования внутренней структуры объекта) — замкнувшийся контакт SQK — шинка ~b. Реле времени КТ (Компьютерная томография — метод неразрушающего послойного исследования внутренней структуры объекта) срабатывает, и через данное время замыкается временно замыкающий контакт КТ (Компьютерная томография — метод неразрушающего послойного исследования внутренней структуры объекта).1 в цепи электромагнита включения YAC. К этому моменту в цепи электромагнита включения YAC все вспомогательные контакты: SQA, SQY, SQC — замкнуты, электромагнит включения YAC срабатывает и высвобождает механизм зацепления, удерживающий пружины привода в заведенном состоянии. В сетях 6-10 кВ обычно принимают уставку по времени наибольших защит не наиболее 2 с (tз, мах<= 2 с), уставку АПВ первого цикла — не наименее 2 с (tкт<= 2 с). Тогда по (1) выходит tB>6 с. Это фактически постоянно выполнимо. Потому однократность работы схемы АПВ (рис. 27) при включении на устойчивое КЗ производится.
Список использованной литературы
1. Андреев В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения — М.: Высшая школа 1991;
2. Шабад М.А. Расчеты релейной защиты и автоматики — Л.: Энергоатомиздат, Ленинградское отделение, 1985;
3. Методические указания к курсовой работе.
]]>