Загрузка...
Учебная работа. Курсовая работа: Расчет однотактного обратноходового преобразователя напряжения
Оглавление
Введение. 2
Расчет однотактного обратноходового преобразователя. 6
1.Определение максимального и минимального значений выпрямленного сетевого напряжения: 6
2. Выбор выпрямительных диодов (VD1-VD4): 6
3. Расчет емкости конденсатора С5: 7
4. Расчет максимального коэффициента заполнения. 7
5. Расчет трансформатора. 8
6. Выбираем транзистор VT1. 11
7. Выбор выпрямительного диода VD9. 12
8. Выбор элементов узла управления. 13
9. Расчет демпфирующей цепи. 17
10. Расчёт КПД.. 19
список литературы.. 20
Приложение. 21
Введение
Однотактные обратноходовые преобразователи (ООП) напряжения являются сейчас наиболее распространенными. Это обусловлено тем, что в области малой (0,1 …10 Вт) и средней (10…200 Вт) мощности они обеспечивают наиболее оптимальное соотношение стоимость—качество. В связи со снижением цен на мощные полевые транзисторы с изолированным затвором (MOSFET) и улучшением их параметров, а также уменьшением времени переключения и значительным снижением динамических потерь у биполярных транзисторов с изолированным затвором (IGBT) сейчас можно прогнозировать применение подобных преобразователей и в области больших мощностей (500 Вт и выше). Стоимость узла управления ООП гораздо ниже, чем у других преобразователей. Функциональная схима ООП приведена на рис. 1.
Рис. 1. функциональная схема преобразователя
По способу регулирования однотактные обратноходовые преобразователи можно разделить на два больших класса: релейные или с так называемой дельта — сигмамодуляцией и с широтно – импульсной модуляцией.
Релейный способ регулирования характеризуется изменением отношения длительности импульсов к периоду в совокупности с изменением частоты их следования. Эти источники собраны либо на основе автогенераторов на биполярных транзисторах, либо на микросхеме КР1033ЕУ1 (КР1033ЕУ5) и мощном полевом транзисторе. При любом из способов построения релейного однотактного обратноходового преобразователя узел управления определяет момент окончания этапа передачи энергии в нагрузку и включает коммутирующий транзистор. длительность его включенного состояния зависит от выходного напряжения. Если оно меньше заданного, длительность импульса увеличивается, и наоборот.
Еще одна особенность релейного управления — повышение частоты преобразования с уменьшением тока нагрузки. Когда достигнута минимальная длительность импульса (частота максимальна), выходное напряжение может возрасти относительно номинального уровня. чтобы избежать этого явления, узел управления должен обеспечить пропуск импульсов при уменьшении тока нагрузки ниже определенного значения.
У преобразователей с широтно-импульсной модуляцией частота следования импульсов накопления постоянна. Выходное напряжение стабилизируют изменением отношения длительности импульсов к периоду их следования, как и в случае релейного управления.
Однотактные обратноходовые преобразователи с широтно-импульсной модуляцией подразделяют на две группы — с непрерывным и прерывистым магнитным потоком трансформатора.
Временная диаграмма работы преобразователя с непрерывным потоком трансформатора приведена на рис. 2, а. Из нее видно, что ток коммутатора возрастает от значения ISmin
обусловленного наличием потока в магнитопроводе трансформатора, до Umax
. ток выпрямительного диода на этапе передачи энергии в нагрузку также уменьшается до значения I
smin
, которое и обеспечивает непрерывность магнитного потока в трансформаторе к началу этапа накопления. В момент начала импульса наблюдается резкое увеличение тока коммутатора, обусловленное емкостью первичной обмотки трансформатора и током обратного восстановления выпрямительного диода, приведенным к первичной обмотке. По спаду импульса на закрытом коммутаторе возникает выброс напряжения из-за индуктивности рассеяния трансформатора, а затем напряжение уменьшается до значения, равного сумме напряжения питания (U
BX
)и ЭДС самоиндукции (U
доп.
) и остается неизменным до следующего импульса.
Рис. 2. Временные диаграммы работы преобразователя
Основное отличие временной диаграммы на рис. 2, б, иллюстрирующей работу однотактного обратноходового преобразователя в режиме прерывистого потока трансформатора от диаграммы, рассмотренной выше, заключается в том, что ток коммутатора нарастает от нуля до максимального значения. Ток коммутатора, равный нулю в момент его открывания, свидетельствует об отсутствии магнитного потока в магнитопроводе трансформатора. здесь также присутствует выброс тока, однако его составляющая, связанная с током обратного восстановления выпрямительного диода, отсутствует, поскольку диод к моменту коммутации уже закрыт. этап передачи энергии в нагрузку заканчивается, когда ток выпрямительного диода уменьшается до нуля. В этот же момент прекращается и магнитный поток в магнитопроводе трансформатора, после чего следует бестоковая пауза до следующего импульса. Окончание импульса сопровождается теми же процессами, что и в предыдущем случае. Отличие заключается в том, что в течение паузы наблюдается колебательный переходный процесс на разомкнутом коммутаторе, асимптотически стремящийся к напряжению источника питания U
BX
,.
Выбор режима работы однотактного обратноходового преобразователя зависит от множества факторов. Однако некоторые выводы можно сделать исходя из приведенных на рис. 1 временных диаграмм:
— амплитудные и действующие значения тока в режиме прерывистого магнитного потока при одинаковой выходной мощности больше, чем в режиме непрерывного потока, следовательно, больше и статические потери в полупроводниковых приборах преобразователя;
— динамические потери в полупроводниковых приборах в режиме прерывистого потока меньше, поскольку выпрямительный диод закрывается при нулевом токе, что, в свою очередь, снижает пиковые выбросы в выходном напряжении, вызванные коммутацией;
— потери в магнитопроводе трансформатора пои одинаковых размерах и материале в режиме прерывистого потока больше, так как индукция в этом случае выше.
Иногда однотактные обратноходовые преобразователи работают в двух режимах: в непрерывном, при максимальной нагрузке и в прерывистом — при минимальной.
Борьба с коммутационными выбросами — задача сложная, а при их большой мощности (когда выпрямительный диод имеет большое время обратного восстановления) практически неразрешимая. Поэтому значительная часть разработчиков, уходя от решения этой проблемы, предпочитает режим прерывистого потока трансформатора в однотактном обратноходовом преобразователе с широтно-импульсной модуляцией.
Расчет однотактного обратноходового преобразователя
исходные данные для расчета: мощность в импульсе P
= 720 Вт; номинальное напряжение U
н
= 1200 В; номинальный ток I
н
= 0,6 А, напряжение сети Uc
=
115+60
+160
В.
1. Определение максимального и минимального значений выпрямленного сетевого напряжения
В,
где U Где Ud 2. Выбор выпрямительных диодов (VD1-VD4) максимальное обратное напряжение на диодах сетевого выпрямителя равно максимальному выпрямительному напряжению U Средний ток диода: где U I Для современных преобразователей КПД составляет (0,75 … 0,9). Принимаем предварительно Диоды выбираем так, чтобы их максимальный ток и напряжение превышали расчетные в 2…10 раз. В нашем случае подходят диоды КД203В со следующими параметрами: I 3. Расчет емкости конденсатора С5 где f m С учётом разброса емкости в 20% выбираем конденсатор К50-71 — 220 мкФ на напряжение 450 В. 4. Расчет максимального коэффициента заполнения где U U диапазон изменения напряжения U 5. Расчет трансформатора Максимальный ток первичной обмотки 1-2: Действующее значение тока первичной обмотки 1-2: исходные данные для расчета трансформатора Исходные данные для расчета: напряжение на первичной обмотке Коэффициент трансформации Действующее значения тока вторичной обмотки Индуктивность первичной обмотки 1-2 где fn Определение числа витков первичной обмотки 1 – 2. выбираем магнитопровод ГАММАМЕТ 24ДС S = 32 см2 Приращение индукции за время импульса: Индукция технического насыщения материала равна 0,8 Тл. Она больше, чем рассчитанное приращение, а это значит, что магнитопровод выбран правильно. Коэффициент трансформации обмотки 3 – 4 питания узла управления: где U Число витков остальных обмоток: Принимаем w диаметр проводов обмоток Для уменьшения индуктивности рассеяния обмотки равномерно распределяют по магнитопроводу, располагая их друг над другом. Диаметр провода первичной обмотки с изоляцией определяют из условия равномерного расположения обмотки вокруг сердечника в один слой: Наиболее близок провод ПЭВ-2 диаметр которого 2,57 мм (без изоляции 2,44 мм). Погонное сопротивление ρ1 Sw Допустимая плотность тока для первичной и вторичной обмоток, сухих трансформаторов, может быть принята равной j Длина провода первичной обмотки: потери в проводе первичной обмотки: Диаметр провода вторичной обмотки: выбираем провод ПЭВ-2, диаметр которого 1,93 мм (без изоляции 1,81 мм). Погонное сопротивление ρ2 Sw С учетом наличия на магнитопроводе первичной обмотки и изоляции на ней длина провода вторичной обмотки составляет: потери в проводе вторичной обмотки: Чтобы не расширять номенклатуру, диаметр обмотки узла управления выбираем таким же, как и диаметр первичной обмотки. На этапе расчетов потери в трансформаторе считают эквивалентными потерям в обмотках трансформатора: 6. выбираем транзистор VT1 Iдей Где ULs выбираем транзистор КП809Б1: Uds Статические потери на транзисторе: где TП Tокр Динамические потери в транзисторе: поскольку выбран режим прерывистого потока трансформатора, то динамическими потерями при включении можно пренебречь. потери при включении зависят от времени спада t Суммарные потери на транзисторе PVT 7. Выбор выпрямительного диода VD9 Действующее значение тока равно току вторичной обмотки трансформатора I обратное напряжение на диоде: Критерии выбора диода те же что и для транзистора. поскольку через диод протекает большой ток, то его следует выбирать с большим запасом, что позволит уменьшить размеры теплоотвода. Принимаем выпрямительный диод КД143-800 со следующими параметрами: I U КД143-800. Считая, что ток распределится по диодам равномерно, из суммы падений напряжения в проводящем состоянии на каждом диоде определяется падение напряжения (UVD Статические потери на диоде: Поскольку выбран режим прерывистого потока трансформатора, то динамическими потерями на диоде можно пренебречь вследствие их малости: P 8. Выбор элементов узла управления Рассчитываем резистор запуска R7 Через резистор запуска протекает ток зарядки конденсаторов цепи управления (С Принимаем резистор R7=67 кОм. Мощность, рассеиваемая резистором в установившемся режиме при максимальном входном напряжении Выбор элементов цепи обратной связи по току Сопротивление открытого канала транзистора КП809Б1, использованное для расчета потерь, приведено для наихудшего случая. При выборе компонентов цепи обратной связи по току лучше руководствоваться типовым значением, которое, как правило, составляет (0,5…0,8) от максимального. Напряжение на выводе 3 микросхемы DA Примем R11=1,2 кОм. Считая падение напряжения на диоде VD Нижний предел сопротивления R Примем R Расчет сопротивления резистора R Выходной ток микросхемы DA1 требуемый для переключения транзистора VT1 с учетом того, что время переключения совпадает с временем спада (t где Q Примем R Выбор элементов генератора: Согласно документации на микросхему КР1033ЕУ15А, если выбрать номинал резистора генератора (R Примем С Мощность, выделяемая на микросхеме DA1 потери на управление коммутирующим транзистором: потери на микросхеме: где IМС Общие потери на управление, выделяемые на микросхеме DA1: Эта мощность меньше чем максимальная мощность, рассеиваемая микросхемой (1 Вт). Выбор элементов обратной связи по напряжению: Образцовое напряжение микросхемы DA Верхнее плечо делителя: Исходя из полученных результатов, выбираем R 9. Расчет демпфирующей цепи Предполагается, что индуктивность рассеяния трансформатора (Ls По закону сохранения энергии E где E Е Из Ls выбираем конденсатор ОМБГ-1 емкостью 0,5 мкФ на номинальное напряжение 1000 В. Амплитуда напряжения на демпфирующем конденсаторе: Сопротивление демпфирующего резистора RД выбираем резистор R Напряжение на резисторе R Мощность, рассеиваемая резистором: выбираем резистор мощностью 3 Вт. Диод демпфирующей цепи должен выдерживать импульсный ток I1И Принимаем диод КД206А. 10. Расчёт КПД полученное значение КПД примерно равно принятому в начале расчетов. список литератур ы
1. Семенов Б. Ю. Силовая электроника: от простого к сложному, М: Солон – Пресс, 2005. 2. Утляков Г. Н. Источники вторичного электропитания бортового оборудования летательных аппаратов: Учебное пособие. – М.: Изд-во МАИ, 2002. 3. Электротехнический справочник. В 3-х т./Под общ. ред. профессоров МЭИ В. Г. Герасимова, П. Г. Грудинского, Л. А. Жукова и др. – 6-е изд., испр. и доп. – М.: Энергия, 1980 – 520 с. 4. Источники электропитания радиоэлектронной аппаратуры: Справочник / Г. С. Найвельт, К.Б. Мазель, Ч. И. Хусаинов и др. Под ред. Г. С. Найвельта.-М.: Радио и связь, 1986. 5. <HTTP://www.inp.nsk.su/~kozak/diodes/dih00.htm> 5. 6. < http://www.tkkt.ru/catalogue/index.php>
приложение
сети
max
–максимальное
В,
– прямое падение напряжения на диоде входного выпрямителя.
вх.
max
=226 В.
н
— номинальное напряжение нагрузки, В;
н
— номинальный ток нагрузки, А;
— КПД преобразователя в целом.=0,9.
пр.
max
= 10 A; U
ОБР.
MAX
= 560 В.
:
мкФ,
сети
– частота сетевого напряжения (400Гц);
– число полупериодов выпрямленного напряжения за период сетевого напряжения (для однофазного мостового выпрямителя m
= 2).
— размах пульсаций на конденсаторе (20..50) В.
ДОП
—
СИ
— падение напряжения на транзисторе, В.
ДОП
принимаем в пределах (50…150)В. Принимаем U
ДОП
=80В. Падение напряжения на транзисторе U
СИ
для предварительных расчетов принимаем 5 В.
А.
А.
= 115 В, напряжение на нагрузке , 
= 1200 В.
.
А.
=20 кГц – частота преобразования (для обеспечения удержания выходного напряжения на холостом ходу за счет большой глубины модуляции частота преобразования выбрана сравнительно низкой).
. Средняя длина магнитной линии λ = 48,8 см, площадь поперечного сечения
, относительная магнитная проницаемость μ = 0,09.
y
=
14 В – напряжение питания цепи управления; Uvd
7
= 1 В – падение напряжения на диоде VD7.
y
=6.
= 0,00375 Ом/м, сечение провода
1
= 4,676 мм2
. Плотность тока:
= 6 А/
. 
мм.
= 0,00681 Ом/м, сечение провода
2
= 2,573 мм2
.
=
I1
=18,5 А. Максимальное напряжение на транзисторе сразу после его закрытия:
= 25 В – ЭДС самоиндукции индуктивности рассеяния трансформатора.
max
=500 В, Idmax
=25 А, Rds
(
on)
=0,3 Ом.
=120 0
С – максимальная температура кристалла транзистора,
=50 0
С — максимальная температура окружающей среды.
СП
, которое в свою очередь зависит от выходного тока ШИМ — контроллера DA 1 при переключении. Слишком малое время спада может вызвать резкое увеличение напряжения на стоке транзистора VT 1 и сбой цепей управления. поэтому время спада должно быть в интервале (100…200)нс. Примем t
СП
=100нс.
Вт.
1
= PVT
.СТАТ
+ PVT
1.ДИН
= 100,9+1,6=6,7 Вт.
VD9
= I
2
= 10,8 А.
В.
пр
=15 А; t
обр.восст.
=1,5 мкс;
обр.
max
=3,5 кВ. Так как 
= 5012 В больше максимального обратного напряжения диода, значит следует последовательно соединить два диода
9
), которое составит 1 В. 
Вт.
VD9
= P
VD.стат.
= 10,8 Вт.
9, С
10, С
12) и ток запуска микросхемы DA
1, равный 0,5 мА. Напряжение запуска микросхемы DA
1 (Uзап
) составляет 16 В. Предпологается, что суммарный ток запуска (IЗАП
) равен удвоенному току запуска микросхемы (1 мА), тогда
кОм.
Вт.
1 (U
3
DA1
) и, следовательно, на резисторе R
11, при котором начинается ограничение длительности импульса, составляет 1 В при максимальном пиковом токе. Исходя из того, что пиковый ток через R
11 находится в пределах (0,5…1) мА, его номинал равен
кОм.
8 (UVD
8
) равным 0,6 В, вычисляем сопротивление резистора R
10:
9 рассчитывается исходя из того, что ток, протекающий через него (I
R9.
max
), не должен превышать 10 мА при номинальном напряжении питания узла управления и минимальном падении напряжения на транзисторе VT1 и диоде VD8. максимальное сопротивление резистора R
9 выбирают так чтобы при напряжении на выходе 7, микросхемы DA
1, близком к напряжению отключения (Uоткл
=10 В), и максимальном напряжении на открытом транзисторе VT1 диод VD8 был открыт.
;
9= 2,2 кОм.
12 в цепи затвора:
СП
)
А.
3
=60 нКл – полный заряд транзистора VT1.
Ом.
12=22 Ом.
6) равным 20 кОм, то емкость конденсатора генератора (С
7):
пФ.
7=4700 пФ.
Вт.
Вт,
=20 мА – ток, потребляемый во включенном состоянии.
Вт.
2 составляет 2,5 В. Выходное напряжение приводят к образцовому при помощи делителя, верхнее плечо которого R
16, R
17, а нижнее R
18. При токе делителя (I
дел
) 10 мА сопротивление резистора нижнего плеча делителя:
Ом.
кОм.
16=100 кОм, R
18=240 Ом. Резистор R
17=10..20 кОм служит для точной установки напряжения на нагрузке.
) находится в интервале (0,5…1,5) мкГн. Примем Ls
=1,5 мкГн.
LS
=E
CД
=Е
С13,
LS
– энергия, накопленная в индуктивности рассеяния трансформатора к окончанию этапа накопления;
СД
– энергия, которую должен поглотить конденсатор демпфирующей цепи С13 при заданном приращении напряжения на нем (UС
д
=ULS
=25 В).
*I1и
2
=С13*UС
д
2
:
нФ.
В.
(R
14) рассчитаем исходя из того, что напряжение на демпфирующем конденсаторе уменьшается на ΔUC
Д
за период, чтобы к моменту следующей коммутации конденсатор мог поглотить новую порцию энергии.
Ом.
14=150 Ом для обеспечения заведомой разрядки демпфирующего конденсатора во всех режимах работы преобразователя в двое меньше расчетного.
14 равно:
В.
Вт.
=
50,6 А, обратное напряжение Uобр
VT1
= 366,5 В и иметь повышенное быстродействие. 
;
.
