Учебная работа. Проектирование корабельной (судовой) ядерной реакторной установки

1 Звезда2 Звезды3 Звезды4 Звезды5 Звезд (5 оценок, среднее: 4,80 из 5)
Загрузка...
Контрольные рефераты

Учебная работа. Проектирование корабельной (судовой) ядерной реакторной установки

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

По дисциплине «Судовое основное энергетическое оборудование. Паропроизводящие установки»

На тему«Проектирование корабельной (судовой) ядерной реакторной установки»

ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

ТЕМА: «Проектирование корабельной (судовой) ядерной реакторной установки»

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:

— общая паропроизводительность D =58 кг/с

температура перегретого пара на выходе из ПГ tпе=280 °С

давление перегретого пара на выходе из ПГ Pпе=2.4 МПа

давление ТН Рт=15.0 МПа

— размер ТН первого контура Vтн=11 м3

гидр. сопротивление тракта РТ на экономайзерном участке ?Рэк=0.15 МПа

— гидр. сопротивление тракта РТ на испарительном участке ?Рисп=0.3 МПа

— гидр. сопротивление тракта РТ на пароперегревательном участке ?Рпе=0.16 МПа

давление в конденсаторе Рк=0.02 МПа

Введение

работы по данной технологической аннотации рекомендуется делать спец звеньями в составе 2-ух, 3-х слесарей-монтажников, сварщиков, сборщиков-проверщиков, стропальщиков с квалификацией 3-5разрядов зависимо от трудности выполняемых операций.

Погрузку парогенератора и реактора создавать в присутствии представителей завода поставщика, УКП, заказчика и под управлением ответственного исполнителя, назначенного начальником участка.

При проведении монтажа изделий нужно соблюдать требования сохранности изложенные в разделе 3.

Перед установкой парогенератора и реактора проверить наличие рисок, устанавливающих обоюдное положение сопрягаемых изделий, при отсутствии рисок их нужно нанести.

Установку изделий нужно выполнить, не допуская повреждения деталей.

Крепежные изделия поменять при наличии последующих изъянов:

1) смятие граней под ключ;

2) повреждение наиболее 2-ух витков резьбы;

3) коррозионные разрушения резьбы, при которых отличия от профиля и размеров сверхпредельных значений, установленных эталоном;

4) трещинок, расслоения сплава.

До перегрузки парогенераторов и реактора в кессоны бака ЖВЗ непременно должны быть проведены последующие работы:

1) расконсервация и установление соответствия техническим условиям на поставку;

2) проверка на чистоту обезжиренных сварных соединений;

3) чистка корпуса и остальных деталей с внешной стороны ацетоном перед установкой и установка термоизоляции;

4) установка временных технологических заглушек в замен транспортных;

5) транспортировка узлов оборудования к месту монтажа на судне.

Перед транспортировкой реактор и парогенераторы должны быть кропотливо взвешены на рычажных вагонных весах совместно с платформой.

1. Прямоточный парогенератор
1.1
Прямой термический расчёт парогенератора

Таблица 1.1

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Числовое

1

Среднее давление на пароперегревательном участке в тракте РТ

МПа

Pпе+0,5?Pпе

2,48

2

Среднее давление на испарительном участке в тракте РТ

МПа

Pпе+?Pпе+0,5?Pисп

2,71

3

Среднее давление на экономайзерном участке в тракте РТ

МПа

Pпе+?PПЕ+?PИСП+0,5?PЭК

2,935

4

давление питательной воды

РПВ

МПа

PПЕ+?PПГ

3,01

5

Средняя температура на испарительном участке в тракте РТ

справ. данное, [1]

228.06

6

Удельный объём бурлящей воды на испарительном участке в тракте РТ

м3/кг

справ. данное, [1]

0,0012050

7

температура питательной воды

tПВ

справ. данное, [1]

60.09

8

Энтальпия бурлящей воды

кДж/кг

справ. данное, [1]

981,2

9

Энтальпия сухого насыщенного пара

кДж/кг

справ. данное, [1]

2801,5

10

Энтальпия перегретого пара

iПЕ

кДж/кг

справ. данное, [1]

2960

11

Энтальпия питательной воды

iПВ

кДж/кг

справ. данное, [1]

253,6

12

Паропроизводительность одной секции ПГ

D

кг/с

9,66

13

Термическая мощность, передаваемая РТ на экономайзерном участке

кВт

D•(i’- iПВ)

7028,616

14

Термическая мощность, передаваемая РТ на испарительном участке

кВт

17584,098

15

Термическая мощность, передаваемая РТ на пароперегревательном участке

кВт

1531,11

16

Термическая мощность, передаваемая РТ в ПГ

кВт

QЭК+QИСП+QПЕ

26143,824

17

Термическая мощность, отдаваемая ТН на экономайзерном участке

кВт

7099,6

18

Термическая мощность, отдаваемая ТН на испарительном участке

кВт

17761,7

19

Термическая мощность, отдаваемая ТН на пароперегревательном участке

кВт

1546,57

20

Термическая мощность, отдаваемая ТН в ПГ

кВт

26407,9

21

температура насыщения ТН

ts

справ. данное, [1]

342,12

22

Температура ТН на выходе из реактора

ts-?tнт

312,12

23

температура ТН на входе в ПГ

312,12

1

2

3

4

5

6

24

Температура ТН на выходе из ПГ

272,12

25

Энтальпия ТН на входе в ПГ

кДж/кг

справ. данное, [1]

1397

26

Энтальпия ТН на выходе из ПГ

кДж/кг

справ. данное, [1]

1190

27

Расход ТН через ПГ

кг/с

127,57

28

Разность энтальпий ТН на границах пароперегревательного участка

кДж/кг

12,12

29

Разность энтальпий ТН на границах испарительного участка

кДж/кг

139,23

30

Энтальпия ТН на входе в испарительный участок

кДж/кг

1384,88

31

Энтальпия ТН на входе в экономайзерный участок

кДж/кг

1245,65

32

температура ТН на входе в испарительный участок

справ. данное, [1]

308

33

температура ТН на входе в экономайзерный участок

справ. данное, [1]

282,5

34

Экономайзерный участок:

больший температурный напор

— tПВ

212,03

наименьший температурный напор

54,44

средний температурный напор

115,9

35

Испарительный участок:

больший температурный напор

79,94

наименьший температурный напор

54,44

Средний температурный напор

66,4

36

Пароперегревательный участок:

больший температурный напор

79,94

наименьший температурный напор

-tПЕ

32,12

средний температурный напор

52,4

37

Физические характеристики сред на участках:

37.1

Экономайзерный участок:

37.1.1

Тракт ТН:

средняя температура

0,5(+)

277,31

теплопроводимость

справ. данное, [1]

600?10-3

удельный объём

м3/кг

справ. данное, [1]

0,0013

число Прандтля

справ. данное, [1]

0,818

динамическая вязкость

мкПа•с

справ. данное, [1]

97,307

кинематическая вязкость

м2/с

0,1265?10-6

37.1.2

Тракт РТ:

средняя температура

161,41

теплопроводимость

справ. данное, [1]

680?10-3

удельный объём

м3/кг

справ. данное, [1]

0,0011

число Прандтля

справ. данное, [1]

1,08

динамическая вязкость

мкПа•с

справ. данное, [1]

169

кинематическая вязкость

м2/с

0,186?10-6

37.2

Испарительный участок:

37.2.1

Тракт ТН:

средняя температура

+

294,46

теплопроводимость

справ. данное, [1]

570,7?10-3

удельный объём

м3/кг

справ. данное, [1]

0,00135

число Прандтля

справ. данное, [1]

0,849

динамическая вязкость

мкПа•с

справ. данное, [1]

90,2

кинематическая вязкость

м2/с

0,12177?10-6

37.3

Пароперегревательный участок:

37.3.1

Тракт ТН:

средняя температура

0,5(+)

310,06

теплопроводимость

справ. данное, [1]

541,6?10-3

удельный объём

м3/кг

справ. данное, [1]

0,0014212

число Прандтля

справ. данное, [1]

0,903

динамическая вязкость

мкПа•с

справ. данное, [1]

84,3

кинематическая вязкость

м2/с

0,1198?10-6

37.3.2

Тракт РТ:

средняя температура

257,66

теплопроводимость

справ. данное, [1]

45,5?10-3

удельный объём

м3/кг

справ. данное, [1]

0,088

число Прандтля

справ. данное, [1]

1,09

динамическая вязкость

мкПа•с

справ. данное, [1]

18,1

кинематическая вязкость

м2/с

1,5928?10-6

Рис. 1.2
характеристики:
tтвых.пг =272.12 ?C;
tтвх.эк =282.5 ?C;
tтвх.исп =308 ?C;
tтвх.пг =312.12 ?C;
tпв =60.09 ?C;
tпе =280 ?C;
hэк =0.301 м;
hисп =0,935 м;
hпе =0.292 м;
Нпг =73.84 м.
1.2 Сборка проточной части и расчёт скоростей сред
Таблица 1.2

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Числовое

1

2

3

4

5

6

1

Внутренний поперечник трубок

dвн

м

принято, [2]

0.015

2

Толщина стен труб

?ст

м

принято, [2]

0.002

3

Горизонтальный зазор меж примыкающими трубками

?гор

м

принято, [2]

0.003

4

Вертикальный зазор меж примыкающими трубками

?верт

м

принято, [2]

0.003

5

Скорость рабочего тела на экономайзерном участке

Wэк

м/с

принято, [2]

1

6

Число трубок в первом слое

n1

шт

принято, [2]

2

7

Внешний поперечник трубок

dнар

м

dвн+2?ст

0.019

8

Средний поперечник трубок

dср

м

dнар-?ст

0.017

9

Поперечник центрального вытеснителя

Dцв

м

(10?12)dнар

0.2

10

Общее число трубок

nтр

шт

60

11

Шаг меж смежными трубками в слое навивки

S1

м

dнар+?верт

0.022

12

Шаг меж слоями навивки

S2

м

dнар+?гор

0.022

13

Относительный поперечный шаг трубок

1.16

14

Относительный продольный шаг трубок

1.16

15

Поперечник первого слоя трубок

D1

м

Dцв+dнар+?гор

0.222

Поперечникы следующих слоёв трубок

Di

м

Di-1+2dнар+2?гор

Табл.1.2.1

16

Внешний поперечник проточной части

DПГ

м

0,775

17

Средний поперечник проточной части

Dср

м

0.4875

18

Число трубок в следующих слоях навивки

ni

шт

Табл.1.2.1

19

Принятое число трубок

шт

[4]

57

20

Число слоёв навивки

Z

[4]

13

21

Площадь проходного сечения межтрубного места

м2

?• Dср•Z• ?гор

0,0597

22

Действительная скорость РТ на экономайзерном участке

м/с

1,055

23

Скорость РТ на пароперегревательном участке

м/с

84.4

24

Скорость ТН на экономайзерном участке

м/с

2,78

1

2

3

4

5

6

25

Скорость ТН на испарительном участке

м/с

2,88

26

Скорость ТН на пароперегревательном участке

м/с

3,03

Определение числа труб и слоев проточной части ПГ Таблица 1.2.1

№ i-го слоя

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

Di ,м

0,222

0,266

0,310

0,354

0,398

0,442

0,486

0,530

0,57

0.618

0.662

0.706

0.75

ni , шт

2

2

3

3

4

4

4

5

5

6

6

6

7

?ni=ni+ni-1 , шт

2

4

7

10

14

18

22

27

32

38

44

50

57

Рис. 1.3
характеристики:
Dпг =0,775 м
Dцв =0,2 м
D1 =0,222 м
S1 =0,022 м
?1 =0,003 м
?2 =0,003 м
?пг =0,003 м
1.3 Расчёт теплоотдачи, теплопередачи и определение площади поверхности термообмена
Таблица 1.3

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Числовое

1

Тракт теплоносителя

1.2

Число Re на экономайзерном участке

417549.4

1.3

Число Re на испарительном участке

428504.3

1.4

Число Re на пароперегревательном участке

480550.9

1.5

Число Nu на экономайзерном участке

985.447

1.6

Число Nu на испарительном участке

1020

1.7

Число Nu на пароперегревательном участке

1146

1.8

Коэффициент теплоотдачи к стене на экономайзерном участке

31120

1.9

Коэффициент теплоотдачи к стене на испарительном участке

30640

1.10

Коэффициент теплоотдачи к стене на пароперегревательном участке

32670

2

Тракт рабочего тела

2.1

Число Re на экономайзерном участке

85080

2.2

Число Re на пароперегревательном участке

794800

2.3

Число Nu на экономайзерном участке

[4]

251

2.4

Число Nu на пароперегревательном участке

1001

2.5

Коэффициент теплоотдачи от стены на экономайзерном участке

11380

поправочный коэффициент

1

2.6

Коэффициент теплоотдачи от стены на пароперегревательном участке

3036

2.7

Коэффициент теплоотдачи от стены на испарительном участке

способом поочередных приближений

45930

2.7.1

Термический поток в первом приближении

Вт/м2

[4]

100000
300000

500000

2.7.2

Коэффициент теплоотдачи

17140
36980

52880

2.7.3

Средняя температура стен трубок

270,64
258,147

252,42

2.7.4

Коэффициент теплопроводимости стен трубок

[4]

18,45
18,3

18,23

2.7.5

Коэффициент теплопередачи

5016
5918

6201

2.7.6

Термический поток во 2-м приближении

Вт/м2

333062
392955

411746

2.7.7

Строим график , значения из п.п. 2.7.1 и 2.7.6

см. рис. 1.4

qисп=408800

2.7.8

Коэффициент теплоотдачи на испарительном участке

45930

1

2

3

4

5

6

3

Средняя температура стен трубок на экономайзерном участке

246.3

4

Средняя температура стен трубок на испарительном участке

254.6

5

Средняя температура стен трубок на пароперегревательном участке

310.06

6

Коэффициент теплопроводимости стен трубок на экономайзерном участке

[4]

18.15

7

Коэффициент теплопроводимости стен трубок на испарительном участке

[4]

18.25

8

Коэффициент теплопроводимости стен трубок на пароперегревательном участке

[4]

19.06

9

Коэффициент теплопередачи на экономайзерном участке

4344

10

Коэффициент теплопередачи на испарительном участке

6098

11

Коэффициент теплопередачи на пароперегревательном участке

2151

12

Коэффициент припаса, учитывающий эффективность использования поверхности термообмена

[4]

0.97

13

Площадь поверхности термообмена на экономайзерном участке

м2

14.54

14

Площадь поверхности термообмена на испарительном участке

м2

45.2

15

Площадь поверхности термообмена на пароперегревательном участке

м2

14.1

16

Площадь поверхности термообмена ПГ

м2

НЭК+НИСП+НПЕ

73.84

17

Требуемая длина навиваемых петлей

lтр

м

24.3

18

Высота поверхности термообмена ПГ на экономайзерном участке

hЭК

м

0.301

19

Высота поверхности термообмена ПГ на испарительном участке

hИСП

м

0.935

20

Высота поверхности термообмена ПГ на пароперегревательном участке

hПЕ

м

0.292

21

Высота поверхности термообмена ПГ

hПГ

м

1.528

22

Отношение высоты поверхности термообмена ПГ к внешнему поперечнику проточной части

1.97

23

Габаритное ограничение

1.97 ? 4

Рис. 1.4
q1”= 333062 Вт/м2
q2”= 392955 Вт/м2
q3”= 411746 Вт/м2
1.4 Конструктивное оформление парогенератора
Таблица 1.4

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Числовое

1

Допускаемое напряжение для избранного материала корпуса

МПа

справ. данное, [6]

117

2

Внутренний поперечник патрубка входа питательной воды в ПГ

м

0.113

3

Номинальная толщина стены патрубка входа ПВ в ПГ

м

(0.0015)

0.0035

4

Внешний поперечник патрубка входа питательной воды в ПГ

м

+2

0.12

5

Внутренний поперечник патрубка входа перегретого пара из ПГ

м

0.113

6

Номинальная толщина стены патрубка выхода перегретого пара из ПГ

м

(0.0012)

0.0035

7

Внешний поперечник патрубка выхода перегретого пара из ПГ

м

+2

0.12

8

Внутренний поперечник патрубка входа ТН в ПГ

м

0.276

9

Номинальная толщина стены патрубка входа ТН в ПГ

м

0.019

10

Внешний поперечник патрубка входа ТН в ПГ

м

+2

0.314

11

Внутренний поперечник патрубка выхода ТН из ПГ

м

0.418

12

Номинальная толщина стены патрубка выхода ТН из ПГ

м

0.029

13

Внешний поперечник патрубка выхода ТН из ПГ

м

+2

0.476

14

Номинальная толщина стены корпуса ПГ

м

0.053

15

Внешний поперечник ПГ

м

DПГ+2

0.881

16

Номинальная толщина стены выпуклого днища ПГ

м

0.048

17

Коэффициент, зависящий от конструкции днища

К

справ. данное, [6]

0.6

18

Коэффициент, зависящий от размера отверстия в крышке

К0

справ. данное, [6]

1

19

Номинальная толщина крышки ПГ

м

0.166

Рис. 1.5
2. Проектирование АЗ и ТВС
2.1 Определение размеров АЗ и ТВС
Таблица 2.1

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Числовое

1

2

3

4

5

6

1

Удельная теплонапряжённость АЗ

qv

МВт/м3

принято, [3]

72

2

Поперечник горючего ТВЭЛа

dгор

м

принято, [3]

0.009

3

Толщина оболочки ТВЭЛа

м

принято, [3]

0.0007

4

Отношение шага ТВЭЛа к поперечнику

принято, [3]

1.2

5

Ширина межканального зазора

а

м

принято, [3]

0.012

6

количество ТВЭЛов

nТВЭЛ

принято, [3]

49

7

Коэффициент припаса

принято, [3]

1.1

8

Термическая мощность реактора

МВт

87.15

9

Объём активной зоны

VАЗ

м3

1.21

10

Поперечник активной зоны

DАЗ

м

1.155

11

Высота активной зоны

НАЗ

м

DАЗ

1.155

12

Внешний поперечник ТВЭЛа

dТВЭЛ

м

dгор+2?о

0.0104

13

Расстояние меж ТВЭЛами в сборке

t

м

0.0125

14

Сторона ТВС

S

м

0.09

15

Площадь поперечного сечения АЗ

SАЗ

м2

1.047

16

Площадь условной ячейки для квадратного канала

м2

0.01

17

количество ТВС

105

18

Принятое количество ТВС с учётом их размещения в активной зоне

См. рис 2.2

105

Рис. 2.1

Рис.2.2
Dаз =1.155 м;
a =0.012 м;
S =0.09 м.
2.2 Выбор характеристик теплоносителя
Таблица 2.2

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Числовое

1

2

3

4

5

6

1

температура ТН на входе в реактор

Твх

272.12

2

температура ТН на выходе из реактора

Твых

312.12

3

Нагрев ТН в реакторе

Твых — Твх

40

4

температура насыщения ТН

ts

справ. данное, [1]

342.12

5

Величина недогрева до кипения

Ts

ts — Твых

30

6

Коэффициент допустимого роста мощности

KN

справ. данное

1.2

7

Коэффициент допустимого понижения расхода

KG

справ. данное

0.85

8

Предельная температура ТН на выходе из реактора в случае одновременного роста мощности и понижения расхода

Tmax

333.6

9

Энтальпия ТН на выходе из реактора

iвых

кДж/кг

1397

10

Энтальпия ТН на входе в реактор

iвх

кДж/кг

1190

11

Расход ТН через АЗ

GТН

кг/c

421

2.3 Разработка схемы ТВС
Таблица 2.3

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Числ. знач-ие

1

2

3

4

5

6

1

Проходное сечение ТВС

м2

0.0036

2

Средняя температура ТН

Тср

292.12

3

Средний удельный объём ТН

Vср

м3/кг

[1]

0.00135

4

Средняя скорость теплоносителя

Wср

м/с

1.5

5

Площадь поверхности термообмена для всех ТВЭЛов реактора

Fто

м2

194.156

6

Средний термический поток

qср

МВт/м2

0.448

2.4 Гидравлическое профилирование активной зоны
Таблица 2.4

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Числовое

1

Действенная добавка

?эф

[4]

0.1

2

Действенная высота АЗ

Нэф

м

НАЗ+2?эф

1.355

3

Действенный поперечник АЗ

Dэф

м

Нэф

1.355

4

Коэффициент неравномерности распределения тепловыделения по радиусу АЗ

Kr

2.012

5

Коэффициент неравномерности распределения тепловыделения по высоте АЗ

Kz

1.368

6

Объёмный коэффициент неравномерности тепловыделения

Kv

2.752

7

Наибольший термический поток

qmax

МВт/м2

1.23

8

Средняя термическая мощность ТВС

Qср

МВт

0.83

9

Термическая мощность центральных рабочих каналов

QЦРК

МВт

1.67

10

Расход ТН через ЦРК

GЦРК

кг/с

8.067

11

Скорость ТН в ЦРК

WЦРК

м/с

3.025

3. Проверка теплотехнической надёжности активной зоны
3.1 Расчёт наибольшей температуры оболочки ТВЭЛ
Таблица 3.1

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Числовое

1

2

3

4

5

6

1

Энтальпия бурлящей воды

кДж/кг

справ. данное, [1]

1631.8

2

Периметр термообмена ТВЭЛ в сборке и кожуха ТВС

Пт

м

1.961

3

Эквивалентный поперечник пучка ТВЭЛ

dэкв

м

0.0073

4

Плотность воды при средней температуре ТН

кг/м3

740.74

5

Удельный объём бурлящей воды

м3/кг

справ. данное, [1]

0.0016834

6

Плотность бурлящей воды

кг/м3

594.036

7

Удельный объём сухого насыщенного пара

м3/кг

справ. данное, [1]

0.009827

8

Плотность сухого насыщенного пара

кг/м3

101.76

1

2

3

4

5

6

9

Распределение термического потока по высоте ТВЭЛ

q(Zi)

кВт/м2

Табл.3.1.1.

число участков разбиения ТВЭЛ по высоте

i

принято

19

Высота соответственного участка

Zi

м

Табл.3.1.1.

10

Энтальпия ТН, при которой температура оболочки постоянна

кДж/кг

Табл.3.1.1.

11

Периметр термообмена ТВС

м

1.6

12

Энтальпия ТН по длине ТВС

iт(Zi)

кДж/кг

[4]

Табл.3.1.1.

13

Полное поперечное сечение ТВЭЛ в пучке

SТВ

м2

0.0042

14

Плотность решётки стержней

1.17

15

Коэффициент наполнения пучка ТВЭЛ

0.69

16

Действенный поперечник

d

м

0.005

17

Кинематическая вязкость

м2/с

спав. данное, [1]

0.1233?10-6

18

Аспект Re

Re

122668.3

1

2

3

4

5

6

19

Аспект Pr

Pr

спав. данное, [1]

0,8435

20

Теплопроводимость ТН

спав. данное, [1]

575.94?10-3

21

Коэффициент теплоотдачи

29140

22

Тепловое сопротивление теплоотдачи

3.432?10-5

23

Удельная теплоёмкость ТН

Ср

5175

24

Координата точки по длине ТВЭЛ, в какой достигается max температура оболочки

ZОБ

м

0.194

25

Наибольшая температура оболочки ТВЭЛ

[4]

338.8

26

Допускаемая температура оболочки ТВЭЛ

[4]

380

27

Условие теплотехнической надёжности

?

производится

Таблица 3.1.1

№ участка i

Z, м

q (Z), кВт/м2

iпк(Z), кДж/кг

iт(Z), кДж/кг

1

-0,5775

282.6

1600

1190

2

-0,525

425.9

1582

1194

3

-0,4725

562.8

1564

1199

4

-0,42

691.5

1546

1205

5

-0,3675

810

1530

1213

6

-0,315

916

1516

1222

7

-0,2625

1009

1502

1232

8

-0,21

1087

1491

1243

9

-0,1575

1149

1483

1255

10

0

1230

1471

1292

11

0,1575

1149

1483

1330

12

0,21

1087

1491

1342

13

0,2625

1009

1502

1353

14

0,315

916

1516

1363

15

0,3675

810

1530

1372

16

0,42

691.5

1546

1379

17

0,4725

562.8

1564

1386

18

0,525

425.9

1582

1391

19

0,5775

282.6

1600

1395

Рис. 3.1
3.2 Расчёт наибольшей температуры ядерного горючего
Таблица 3.2

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Численное

1

Коэффициент теплопроводимости оболочки

справ. данное [4]

19,8088

2

Коэффициент теплопроводимости горючего

справ. данное [4]

2,3162

3

Тепловое сопротивление оболочки

3,53?10-5

4

Тепловое сопротивление горючего ТВЭЛ

9,714?10-4

5

Координата точки по длине ТВЭЛ, в какой достигается max температура горючего ТВЭЛ

м

6,848?10-3

6

Наибольшая температура горючего ТВЭЛ

[4]

1573

7

Допускаемая температура горючего ТВЭЛ

[4]

2800

8

Условие теплотехнической надёжности

?

1573?2800

3.3 Расчёт припаса по кризису термообмена
Таблица 3.3

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Числ. знач.

1

2

3

4

5

6

1

Теплота парообразования

r

кДж/кг

справ. данное [1]

999,4

2

Относительная энтальпия потока в сечении Z

X(Zi)

Табл.3.3.1.

3

Критичный термический поток

qкр(Zi)

МВт/м2

Табл.3.3.1.

4

Коэффициент припаса по кризису термообмена

Ккр(Zi)

Табл.3.3.1.

Таблица 3.3.1

№ участка i

qкр(Z), МВт/м2

Ккр(Z)

X(Z)

1

3.091

10.94

-0.442

2

3.081

7.23

-0.438

3

3.068

5.45

-0.433

4

3.052

4.41

-0.427

5

3.032

3.74

-0.419

6

3.009

3.28

-0.41

7

2.983

2.96

-0.4

8

2.955

2.72

-0.389

9

2.924

2.54

-0.377

10

2.83

2.3

-0.34

11

2.734

2.38

-0.302

12

2.704

2.5

-0.29

13

2.676

2.65

-0.279

14

2.651

2.9

-0.269

15

2.629

3.24

-0.26

16

2.611

3.77

-0.253

17

2.594

4.61

-0.246

18

2.581

6.06

-0.241

19

2.571

9.1

-0.237

Рис. 3.2
4. Расчёт системы компенсации объёма
Таблица 4

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Численное

1

2

3

4

5

6

1

характеристики ТН при работе установки на номинальных параметрах:

температура ТН в СКО

ТСКОГОР

190-200

200

Удельный объём воды в СКО

м3/кг

справ.данное,[1]

0,0011432

2

Характеристики ТН на стопроцентно расхоложенной установке:

давление теплоносителя

Ртхол

МПа

0,1

0,1

Температура ТН в СКО

ТСКО

20

20

Удельный объём воды в СКО

м3/кг

справ. данное, [1]

0,0010017

3

Размер ТН первого контура

Vтн

м3

задано

11

4

Объём ТН, вытесняемого из первого контура в СКО

м3

Vтн * /- Vтн

1,554

5

Объём ТН в жидкостных баллонах на 100% мощности

м3

1,645

6

Малый объём газа в жидкостных баллонах

м3

0,8?1,4

1,355

7

Ёмкость жидкостных баллонов

VЖБ

м3

Vт+

3

8

количество жидкостных баллонов

Z1

шт.

2?4

3

9

Допустимая величина конфигурации давления в первом контуре

? Рт

МПа

(0,15?0,25)•Рт

3

10

Показатель политропы

— азот 1,40

1,4

11

Ёмкость газовых баллонов

VГБ

м3

12,73

12

количество газовых баллонов

Z2

шт.

31

13

Масса СКО

т

55,125

5. Расчёт ионообменного фильтра

Таблица 5

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Численное

1

Ёмкость обессоливающей загрузки

кг

задано, 30

30

2

Содержание ионов хлора в начальной воде

мг/л

задано, 0,3

0,3

3

Объёмный расход воды через фильтр

Q

м3/ч

Q = 0,01 Qт

20,46

4

Ресурс фильтра

ч

823

5

Ёмкость свежайшей смешанной загрузки фильтра

q0

350?400

350

6

Объём загрузки фильтра

м3

4.13

7

Высота загрузки фильтра

Н

м

0,8?1,3

1,2

8

Скорость фильтрования

W

м/ч

150?160

150

9

Проходное сечение всех фильтров

F

м2

4.13

10

Внутренний поперечник фильтра

DВН

м

1?1,5

1,5

11

количество фильтров

шт.

3

12

Гидравлическое сопротивление свежайшего слоя загрузки

61224,5

6. Технологическая инструкция на установка реактора и парогенераторов
6.1 Установка реактора
6.1.1 Погрузку создавать цеховым краном на микроходу
Снять защитный чехол с изделия. Произвести внешний осмотр изделия, уплотнения . Протереть медаполамовой салфеткой, смоченной спиртом, внешную поверхность реактора.
Застропить реактор на гак крана за патрубки (сразу должны быть накинуты стропы не наименее чем на три патрубка)
Осторожно приподнять реактор в подставе, выровнять вгоризонт с точностью до 3 мм по линейке и квадранту, устанавливаемый на футляр крышки.
Опосля проверки вертикальности положения осторожно опустить в кессон бака ЖВЗ.
Опоры реактора опустить на подвижные ботинки и при помощи приспособления для горизонтальных перемещений отцентрировать реактор в кессоне бака ЖВЗ.
Правильную ориентацию реактора при установке в бак ЖВЗ на фундамент описывает контрольная риска с указанием «корма» нанесенная на патрубке.
При конечной выверке положения реактора перед сваркой башмаков с его фундаментом на баке ЖВЗ допускается несоосность корпуса реактора и кессона и несовпадение контрольной опасности с ДП бака ЖВЗ 0.1-0.5 мм.
Зазор меж корпусом реактора и стеной кессона должен быть в границах 1.5-2 мм.
Проверить зазор меж корпусом реактора и стеной кессона щупами с индикаторами часового типа либо шаблонами
Рис.6.1.1 Крепление реактора: 1 — крепежная скоба; 2 — опора реактора; 3 — ботинок; 4 — фундамент; 5 — корпус реактора.
6.2 установка парогенератора
Застропить парогенератор на гак крана. Очистить крышку изделия вакуумной уборкой.
Осторожно приподнять изделие, выровнять в горизонт с точностью до 3 мм по линейке и квадранту, устанавливаемый на футляр крышки.
Установить парогенератор в кессоне с данной несоосностью его корпуса и стен кессона на временные скользящие опоры (рис 2.), с учетом появления усадки сплава монтажного сварного шва патрубков реактора и парогенератора.
фильтр атомный реактор парогенератор

Рис. 6.2.1. Система временной скользящей опоры парогенератора: 1 — фундамент; 2 — бронзовая пластинка; 3 — металлической диск; 4- опора парогенератора; 5 — индикатор; 6 — корпус динамометра; 7 — отверстие для отжимного болта; 8 — металлической шарик.
Проверить параллельность плоскости опор и плоскости фундамента, опосля что установить в опоры монтажные динамометры для замера распределения веса парогенератора.
Крепление динамометров создавать попеременно, при всем этом система динамометра обязана предугадывать крепление его в опоре без вертикального свободного хода.
Для обеспечения равномерного распределения перегрузки от шарикового упора динамометра (рис. 2) использовать особый диск, выполненный из прочной закаленной стали поперечником около 100 мм.
Для уменьшения коэффициента трения меж железным диском и бронзовой пластинкой смазать сопрягаемые поверхности машинным маслом.
Опосля установки всех монтажных динамометров на скользящей прокладке совсем проверить ориентацию парогенератора по отношению к реактору.
При подготовительной центровке допускаются последующие отличия соосности его патрубка и патрубка реактора:
1) излом осей не наиболее 0.5 мм/м;
2) смещение осей не наиболее 0.2 мм;
Изломы и смещения на монтажном стыке измерить в вертикальной и горизонтальной плоскостях.
Определение изломов оси делается при помощи штангенциркуля (рис 6.2.2).
Рис.6.2.2 Застыл излома оси патрубков при помощи штангенциркуля с упорами6 1 — штангенциркуль; 2 — упор; 3 — разделка сварного стыка
Окончательная центровка парогенератора допускает последующие отличия по излому оси:
1) в вертикальной плоскости 0.2 мм/м;
2) в горизонтальной плоскости 0.8 мм/м.
Сварку патрубков создавать ручной дуговой сваркой на подкладном кольце.
Для сварки патрубков использовать электроды ЭА400/10У поперечником 3 мм.
Сварку создавать ступенчатым методом узенькими валиками шириной не наиболее 3-х поперечников электрода.
Сварной шов испытать гидравлическим давлением, гаммографированием.
Опосля проверки контрольных образцов в лаборатории и при получении положительных результатов контроля за качеством выполнения сварки,, монтажные динамометры снять и поменять их на штатные пружинные рессоры (рис.6.2.3.), на которых совсем закрепить парогенератор.
Рис. 6.2.3. Система пружинного амортизатора: 1-болт; 2-втулка амортизатора; 3-отверстие в опоре парогенератора; 4-пружинный амортизатор; 5-фундамент
Монтажные динамометры снимать попеременно, методом переложения перегрузки на упрямые винты, ввинчиваемые в отверстия на опорах парогенератора.
Пружинные рессоры закрепить в фундаменте при помощи болтов.
Заключение
При выполнении работ по монтажу изделий могут появиться последующие небезопасные и вредные производственные причины:
1) передвигающиеся грузоподъемные механизмы и машинки, подвижные части производственного и грузоподъемного оборудования, движущиеся изделия и оборудование при проведении погрузочных- разгрузочных и такелажных работ;
2) завышенная яркость света и уровень электромагнитных излучений при сварке;
3) завышенное тело человека;
4) завышенная температура поверхности изделия при сварке;
5) завышенная загазованность и запыленность воздуха рабочей зоны;
6) завышенный уровень вибрации и шума при работе с пневмоинструментом;
7) пары органических веществ ЛВЖ (уайт-спирита), работающих на рабочих наркотически и раздражающе через дыхательные пути при проведении работ.
Уайт-спирит легковоспламеняющийся продукт II группы по степени действия на человеческий организм относится к субстанциям 4 класса угрозы ПДК паров в воздухе рабочей зоны 300 мг/м .
К выполнению погрузочно-разгрузочных и такелажных работ допускаются лица не молодее 18 лет, не имеющие мед противопоказаний, прошедшие особое обучение (педагогический процесс, в результате которого учащиеся под руководством учителя овладевают знаниями, умениями и навыками), аттестованные соответственной комиссией и получившие удостоверение на Право обслуживания объектов данной группы, прошедшие инструктаж по технике сохранности, пожарной сохранности и промсанитарии.
Производственный персонал должен быть обеспечен специальной одежкой, специальной обувью и средствами персональной защиты в согласовании с «Типовыми отраслевыми нормами бесплатной выдачи специальной одежки, предохранительных приспособлений и остальных средств персональной защиты рабочих и служащих».
До начала проведения работ производственному мастеру нужно произвести инструктаж по неопасному выполнению работ в объеме нужных инструкций, работающих на предприятии, производящем установка изделий.
При организации и проведении работ по монтажу изделий управляться последующими нормативными документами:
1)»Общими правилами техники сохранности и производственной санитарии для компаний машиностроения»,утвержденными ЦК профсоюзов рабочих машиностроения;
2) «Типовыми правилами пожарной сохранности для промышленных компаний»;
4)»Правилами техники сохранности и производственной санитарии при прохладной обработке металлов».
работы по чистке следует проводить на специально оборудованных участках при повсевременно работающей приточно-вытяжной вентиляции. Вентиляция обязана быть выполнена в согласовании с требованиями СНиП 2.04.05.
Участки должны быть обустроены системами и средствами пожаротушения.
При осмотре изделий использовать переносные источники освещения напряжение не выше 12 В во взрывобезопасном выполнении.
При выполнении работ с уайт-спиритом и иными ЛВЖ использовать последующие средства персональной защиты:
1) для защиты органов дыхания — СИЗОД-ФР310, респиратор фильтрующий газопылезащитный РУ-60МА;
2) для защиты рук- перчатки резиновые технические, тип 1, рукавицы.
Проведение электросварочных работ разрешается при наличии действенной вентиляции.
При выполнении электросварочных работ соблюдать меры сохранности в согласовании с требованиями РД5. 9823 и использовать последующие средства защиты:
1) спецодежду;
2) обувь специальную;
3) каску строительную;
4) щитки защитные лицевые для электросварщиков со светофильтром;
5) СИЗОД -ФП- 110, респиратор ШБ-1 «Лепесток-200» ГОСТ
12.4.028 либо респиратор противопылевой «КАМА-200»-в аварийных вариантах при малой эффективности общеобменной местной вентиляции. Сварочное оборудование обязано быть заземлено.
Перечень литературы

1. Ривкин С.Л., Александров А.А. Теплофизические характеристики воды и водяного пара. М.:Энергия, 2010г.
2. Аин Е.М. Методические указания к курсовому проектированию по дисциплинам “Теоретические базы судовой энергетики” и “Гидрогазодинамика и термообмен”. Северодвинск: Севмашвтуз, 1998 г.
3. Пейч Н.Н. Термический расчёт активной зоны водо-водяного реактора. Л.: ЛКИ, 2008г.
4. Маковеев И.В. Судовое основное энергетическое оборудование. Паропроизводящие установки. Учебное пособие по курсовому и дипломному проектированию. Северодвинск: Севмашвтуз, 2009.
5. Кузнецов В.А. Судовые ядерные энерго установки (конструкции и индивидуальности эксплуатации). Л.: Кораблестроение, 1989г.
6. Шаманов Н.П., Пейч Н.Н., Дядик А.Н. Судовые ядерные паропроизводящие установки. Л.: Кораблестроение, 2010г.
7. Кравченко В.С. установка судовых энергетических установок. Л.: Кораблестроение, 1975г.
8. Баранов В.В. установка, техническое сервис и ремонт судовых энергетических установок. СПб.: Кораблестроение, 2011г.
9. Кузнецов В.А. Судовые ядерные реакторы. Л.: Кораблестроение, 1988г.
10. Манько П.А., Солоимский Б.Е. Создание судовых реакторов и парогенераторов. Л.: Кораблестроение, 2009г.

]]>