(5 оценок, среднее: 4,80 из 5)
Загрузка...
Учебная работа. Проектирование схем энергоснабжения промышленного предприятия
Министерство образования РФ (Российская Федерация — ФАГОУ ВПО Русский муниципальный мастерски — педагогический институт
Институт электроэнергетики и информатики
Кафедра электрооборудования и автоматизации промышленных компаний
Курсовой проект
по дисциплине «Электроснабжение»
На тему «Проектирование схем энергоснабжения промышленного компании»
Выполнил: Гриневич В.В.
Проверил: Машенина Н.В.
Екатеринбург 2011
Содержание
Введение
1. Расчет электронных нагрузок низшего напряжения цехов компании
2. Расчет электронных нагрузок высочайшего напряжения цехов
3. Выбор центра электронных нагрузок компании
4. Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых трансформаторных подстанций
5. методика выбора числа и мощности трансформаторов цеховых трансформаторных подстанций
6. Расчет питающих сетей
Перечень использованной литературы
Приложения
Введение
В системах электроснабжения промышленных компаний и установок энерго- и ресурсосбережение достигается, основным образом, средством уменьшения утрат электроэнергии при ее передаче и преобразовании, также внедрения наименее материалоемких и наиболее надежных конструкций всех частей данной для нас системы. Одним из испробованных путей минимизации утрат электроэнергии является автоматизации.
Главной задачей проектирования компаний является разработка оптимального электроснабжения с учетом новейших достижений науки и техники на базе технико-экономического обоснования решений, при которых обеспечивается лучшая надежность снабжения потребителей электроэнергией в нужных размерах, требуемого свойства с минимальным затратами. Реализация данной задачки связана с рассмотрением ряда вопросцев, возникающих на разных шагах проектирования. При технико — экономических сопоставлениях вариантов электроснабжения главными аспектами выбора технического решения является его финансовая необходимость, т.е. решающими факторами должны быть: стоимостные характеристики, а конкретно приведенные издержки, учитывающие единовременные серьезные вложения и расчетные каждогодние Издержки производства. Надежность системы электроснабжения сначала определяется схемными и конструктивными построения системы, разумным объемом заложенных в нее резервов, также надежностью входящего электрооборудования. При проектировании систем электроснабжения нужно учесть, что в истинное время все наиболее обширное распространение находит ввод, позволяющий по способности очень приблизить высшее напряжение (35 — 330 кВ) к электроустройствам потребителей с наименьшим количеством ступеней промежной трансформации. Основополагающим принципом при проектировании схем электроснабжения является также отказ от «прохладного» резерва. Оптимальные схемы решения должны обеспечивать ограничение токов недлинного замыкания. В нужных вариантах при проектировании систем электроснабжения обязана быть предусмотрена технологии и режиме производства, также на экономических аспектах. При выбирании оборудования нужно стремиться к унификации и ориентироваться на применение всеохватывающих устройств (КРУ, КСО и др.) разных напряжений, мощности и предназначения.
1. Расчет электронных нагрузок низшего напряжения цехов компании
Расчетные перегрузки цехов определяются по средней мощности с учетом корректирующего коэффициента . Расчетные перегрузки на напряжение ниже 1000 В определяются последующими выражениями:
1. Силовые перегрузки на напряжение 1,6 кВ
Рр.н = л . Ки . Руст=0.7*2*1600=2240 кВт(1.1)
Qр.н = Рр.н . tgцн=2240*0,62=1388,2 кВАр(1.2)
где Руст — установленная мощность силового оборудования цеха, кВт;
Ки — коэффициент использования; — корректирующий коэффициент;
tg — соответствует соответствующему для данного цеха коэффициенту мощности перегрузки. Расчетная активная и реактивная осветительные перегрузки
Росв = Руд.о . F . Кс.о=12,4*2,65*0,95=31,22кВт(1.3)
Qосв = Росв . tgцосв=31,22*0,62=43,84 кВАр(1.4)
где Руд.о — удельная осветительная перегрузка Вт/м; F — площадь, м210-3; Кс.о — коэффициент спроса для осветительной перегрузки. Результирующие расчетные перегрузки цеха с учетом утрат в цеховых трансформаторах:
РН? = Рр.н + Росв + ?Рт=2076,48+31,22+49,85=2157,55кВт (1.5)
QН? = Qр.н + Qосв + ?Qт=11286,89+43,84+249,26=1579.9кВАр(1.6)
?Рт = 0,02 . Sp =0,02*2492,64=49,85кВт(1.7)
?Qт = 0,1 . Sp=0,1*2492,64=249,26 кВАр(1.8)
где Sp. — полная расчетная низковольтная перегрузка цеха;
Рт — активные утраты в цеховых трансформаторах, кВт;
Qт — реактивные утраты в цеховых трансформаторах, кВАр.
2. Расчет электронных нагрузок высочайшего напряжения цехов
Высоковольтная перегрузка компании Рр.в рассчитывается раздельно от низковольтной, так как она не питается от ЦТП. Величина корректирующего коэффициента миниатюризируется при увеличении числа электроприемников. правило, не велико, то для высоковольтной перегрузки корректирующий коэффициент принимается равным единице, расчетная мощность равна средней мощности, при этом коэффициент мощности для синхронных движков принимается равным 0,9 и опережающим. В курсовом проекте высоковольтных нагрузок незначительно, их графики отлично заполнены (Ки >0.6) и подобны, известен режим работы.
Расчетная активная и реактивная мощность высоковольтного оборудования:
Рр.в = n . Рном . Ки; (2.1)
Qр.в = Рр.в . tgцв,(2.2)
где n — число рабочих потребителей, Ки — коэффициент использования высоковольтной перегрузки. Полная расчетная высоковольтная перегрузка:
Sр.в = .(2.3)
Таблица 2.1- Определение расчетных нагрузок цехов компании
№
Наименование цеха
Низковольтная перегрузка
Осветительная перегрузка
Руст., кВт
Ки
л
сosцн
tgцн
Руд.о, Вт/м2
F, м2.10-3
Кс.о
сosцо
tgцо
1
Литейный цех
4120
0,7
0,72
0,85
0,62
12,4
2,65
0,95
0,58
1,40
2
Блок цехов
720
0,3
0,53
0,60
1,33
15,6
5,74
0,90
0,58
1,40
3
Основной корпус
1630
0,3
0,65
0,65
1,17
15,6
4,10
0,95
0,95
0,33
4
Прессово-кузовной цех
815
0,4
0,72
0,60
1,33
14,3
2,30
0,95
0,58
1,40
5
Энергоблок
655
0,7
0,90
0,80
0,75
12
0,90
0,85
0,95
0,33
6
Градирня (тепловые цехи)
235
0,6
0,60
0,85
0,62
15,6
3,31
0,95
0,58
1,40
7
Столовая
295
0,5
0,35
0,90
0,48
0
1,30
0,95
0,95
0,33
8
Механосборочный цех
765
0,5
0,60
0,60
1,33
14,3
4,75
0,95
0,58
1,40
9
Склад масел
250
0,4
0,55
0,70
1,02
9,2
4,28
0,80
0,58
1,40
10
РМЦ
30
0,3
0,72
0,65
1,17
14,3
1,80
0,95
0,95
0,33
11
Земля компании
180
0,0
0,00
0,75
0,88
0,22
83,60
1,00
0,58
1,40
Низковольтные и осветительные перегрузки с учетом утрат
Pр.н., кВт
Qр.н., кВАр
Pр.о.кВт
Qр. кВАр
Pр.н.+Pр.о.
Q р.н.+ Q р.о.
ДPт, кВт
ДQт, кВAp
S р, кВА
Pр.н.+Pр.о.+ДPт
Qр.н.+Qр.о.+ДQт
S нн, кВА
2076,48
1286,89
31,22
43,84
2107,7
1330,7
49,85
249,26
2492,6
2157,55
1579,99
2674,21
114,48
152,64
80,59
113,2
195,07
265,83
6,59
32,97
329,72
201,66
298,80
360,487
317,85
371,61
60,76
19,97
378,61
391,58
10,89
54,47
544,68
389,51
446,05
592,177
234,72
312,96
31,25
43,88
265,97
356,84
8,90
44,51
445,06
274,87
401,35
486,45
412,65
309,49
9,18
3,02
421,83
312,50
10,50
52,50
524,98
432,33
365,00
565,805
84,60
52,43
49,05
68,90
133,65
121,33
3,61
18,05
180,51
137,26
139,38
195,622
51,63
25,00
0,00
0,00
51,63
25,00
1,15
5,74
57,36
52,77
30,74
61,0722
206,55
275,40
64,53
90,63
271,08
366,03
9,11
45,55
455,48
280,19
411,58
497,899
55,00
56,11
31,50
44,24
86,50
100,35
2,65
13,25
132,49
89,15
113,60
144,408
6,48
7,58
24,45
8,04
30,93
15,61
0,69
3,47
34,65
31,63
19,08
36,9349
0,00
0,00
18,39
25,83
18,39
25,83
0,63
3,17
31,71
19,03
29,00
34,6866
Высоковольтная перегрузка для цеха 2 представлена в табл. 2.2.
Таблица 2.2.-Высоковольтная перегрузка цеха 2.
Высоковольтная перегрузка
Рном, кВт
Ки
cosц
n
tgц
Ррв, кВт
Qрв, кВАр
Sрв, кВА
1600
0,7
0,85
2
0,62
2240
1388,22
2635,3
3. Выбор центра электронных нагрузок компании
электронный перегрузка трансформатор подстанция
Основная понизительная подстанция (ГПП) является одним из главных звеньев системы электроснабжения. Потому ее среднее размещение на местности компании имеет огромное
Выбор оптимального месторасположения ГПП дозволяет понизить утраты электроэнергии, уменьшить протяженность электросетей напряжения 6-10 кВ, и тем, уменьшить расход проводникового материала. Для этого следует найти центр электронных нагрузок компании.
Центр электронных нагрузок компании определяется по расчетным перегрузкам Рpj и Qpj и их координатам Xj и Yj: При всем этом на данном шаге расчета предполагается, что центры электронных нагрузок цехов совпадают с их геометрическими центрами тяжести, т.е. предполагается, что перегрузка в цехах распределена умеренно.
Центр электронных нагрузок (Xц, Yц) компании определяется по [3, с.67_68]
Xц = Yц = (3.1)
где Рpj — расчетная перегрузка j — го цеха;
Xj, Yj — координаты расположения j — го цеха на плане компании;
m — число цехов компании.
Определение центра реактивных электронных нагрузок производится по соотношениям аналогичным (3.1).
Результаты расчета заносятся в табл. 3.1.
Таблица 3.1.- Центр электронных и реактивных нагрузок компании.
Рp
Qp
Xц
Yц
Xц
Yц
120,32
198,87
130,98
188,59
Центр нагрузок цеха и компании является символическим центром употребления электроэнергии цеха (компании). Главную понизительную и цеховую подстанции следует располагать в центре либо как можно поближе к центру нагрузок, потому что это дозволяет приблизить высочайшее напряжение к центру употребления электроэнергии.
Питание реактивных нагрузок осуществляется от конденсаторных батарей, расположенных в местах употребления реактивной мощности (индуктивного нрава), перевозбужденных синхронных движков либо синхронных компенсаторов, которые, как правило, размещаются поблизости мест употребления реактивной мощности.
Неверный выбор места установки синхронных компенсаторов вызывает перемещение потоков реактивной мощности по элементам системы электроснабжения промышленного компании и делает значимые утраты электроэнергии.
4. Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых трансформаторных подстанций
Для питания цеховых потребителей служит основным образом комплектные трансформаторные подстанции напряжением 6-10 кВ внутренней (КТП) и внешной (КТПН) установки, их электрооборудование и токоведущие части находятся в закрытых оболочках. Подстанции состоят из 3-х блоков: вводного устройства напряжением 6…10кВ (шкафы ВВ (то есть внутренние войска)-1, ВВ (то есть внутренние войска)-2, ВВ (то есть внутренние войска)-3 и ШВВ-3), силового трансформатора (марки ТМ, ТСЗ,), распределительного устройства напряжением 0,4 кВ (шкафы КБ-1 … КБ4, КН-1 … КН6, КН-17, КН-20, ШНЛ, ШНВ, ШНС). Из этих блоков, поставляемых заводом, собирают подстанцию. Их делают как внутрицеховые подстанции, встраиваемые в здание цеха либо в пристроенное к нему помещение. Раздельно стоящие подстанции целенаправлено при питании от одной подстанции нескольких цехов, во взрывоопасных помещениях, при невозможности размещения их в цехе по технологическим условиям, они более экономны по серьезным затратам и эксплуатационным расходам.
Более экономным типом исходя из убеждений расхода проводникового материала (цветного сплава) и утрат электроэнергии в питающих сетях является внутрицеховая трансформаторная подстанция. Размещаются такие подстанции меж опорными колоннами, или около внутренних либо внешних стенок строения снутри цеха. К недочетам используемых внутрицеховых подстанций относится то, что они занимают дефицитную площадь цеха.
Выбор числа и мощности трансформаторной ЦТП обоснован величиной и нравом электронной перегрузки. При выбирании числа и мощности трансформаторов следует добиваться экономически целесообразного режима их работы, обеспечения резервирования питания электроприемников при выключении 1-го из трансформаторов, стремиться к однотипности трансформаторов; не считая того, должен решаться вопросец о экономически целесообразной величине реактивной перегрузки, передаваемой в сеть напряжения до 1 кВ.
Количество цеховых ТП влияет на Издержки распределительных устройств 6_20 кВ, внутризаводские и цеховые электронные сети.
Однотрансформаторные подстанции используются при наличии централизованного сервера и при обоюдном резервировании трансформатора по линиям низшего напряжения примыкающих ТП для потребителей 2 группы, при наличии в сети 380-660 В маленького количества (20%) потребителей 1 группы при соответственном построении схемы, также для потребителей 3 группы при наличии централизованного резерва.
Двухтрансформаторные подстанции рекомендуется использовать:
— при доминировании потребителей 1 группы;
— для сосредоточенной цеховой перегрузки и раздельно стоящих объектов общезаводского предназначения (насосные и компрессорные станции);
— для цехов с высочайшей удельной плотностью перегрузки (выше 0,5 — 0,7 кВА/м).
Цеховые ТП с числом трансформаторов наиболее 2-ух экономически нецелесообразны и используются в виде исключения при соответствующем обосновании: если имеются массивные электроприемники, сосредоточенные в одном месте, если недозволено рассредоточить подстанции по условиям технологии либо окружающей среды.
Загрузка цеховых трансформаторов зависит от группы надежности электроснабжения электроприемников, от числа трансформаторов и метода резервирования.
Рекомендуется использовать последующие коэффициенты загрузки (Кз) по таблице 4.1
Таблица 4.1- Коэффициенты загрузки трансформаторов на подстанциях
нрав перегрузки и вид ТП
Кз
При доминировании нагрузок 1 группы на двухтрансформаторных ТП
0,65
При доминировании перегрузки 2 группы на однотрансформаторных ТП и обоюдном резервировании трансформаторов по связи вторичного напряжения
0,8
При доминировании нагрузок 2 группы и при наличии централизованного (складского) резерва трансформаторов, также при перегрузке 3 группы
0,9 — 0,93
Коэффициенты загрузки в первых 2-ух вариантах определены исходя из нужного обоюдного резервирования при выходе из работы 1-го из трансформаторов с учетом допустимой перегрузки оставшегося в работе трансформатора, резервирующего аварийный. Правилами устройства электроустановок (9) допускается перегрузка 1-го трансформатора до 140% в аварийном режиме длительностью до 5 суток, но не наиболее 6 часов в день, т.е. при графиках средней плотности. При выбирании схем защиты цеховых трансформаторов предпочтение отдают более обычный схеме, обеспечивающей надежную работу трансформаторов. Для контроля за работой трансформаторов и учета потребленной электроэнергии врубаются последующие электроизмерительные приборы: вольтметр, амперметр, и расчетные и контрольные счетчики активной и реактивной энергии через надлежащие измерительные трансформаторы.
Расчетные счетчики инсталлируются:
— на вводе полосы в подстанцию компании, если нет связи с иной подстанцией энергосистемы либо нет другого пользователя на питающем напряжении;
— на высшем напряжении трансформаторов подстанции при наличии связи с иными подстанциями на питающем напряжении либо при питании от нее остальных подстанций;
— на низшем напряжении трансформатора, если он на стороне высшего напряжения присоединен через выключатель перегрузки либо разъединитель и плавкие предохранители. Контрольные счетчики обычно включают на низшем напряжении, что дешевле. Класс точности расчетных счетчиков не наименее 2.0 при включении через измерительные трансформаторы класса 0.5; контрольных счетчиков — не наименее 2.5, включаемых через измерительные трансформаторы класса 1.0.
5. методика выбора числа и мощности трансформаторов цеховых трансформаторных подстанций
Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых ТП делается на основании последующих начальных данных:
расчетная перегрузка ЦТП за более загруженную смену, кВА;
категория надежности потребителей;
величина реактивной перегрузки, кВАр;
коэффициент загрузки в обычном режиме Кз;
коэффициент перегрузки в аварийном режиме Кав;
допустимое число типогабаритов трансформаторов.
Следует подразумевать, что при перегрузки в цехе наименьшей 400 кВт целенаправлено решить вопросец о ее объединении с перегрузкой размещенного цеха, в других вариантах (Рр > 400 кВт) в цехе правильно устанавливать свою ТП.
Экономически целесообразная мощность трансформатора ТП быть может определена приблизительно по плотности электронной перегрузки.
Таблица 5.1 — Экономически целесообразная мощность трансформаторов
Финансовая плотность перегрузки.
кВА
0,05
0,08-0,15
0,15-0,2
0,2-0,3
0,3-0,35
Номинальная мощность Sэк трансформатора.
кВА
400
630
1000
1600
2500
Финансовая плотность электронной перегрузки определяется по расчетной перегрузке цеха за более загруженную смену и по площади цеха [1, с.102].
у = = (5.1)
где Sнн — расчетная электронная перегрузка цеха (либо объединённых цехов) за более загруженную смену, кВА;
Fц — площадь цеха, в каком установлена ЦТП, м2.
Величина рассчитана в предположении равномерного распределения электронных нагрузок по площади цеха. Следует подразумевать, что при единичной мощности трансформаторов наиболее 1000 кВА они не владеют достаточным токоограничивающим действием и потому подключаемую к ним низковольтную аппаратуру необходимо инспектировать на тепловую и динамическую стойкость к токам недлинного замыкания. По обозначенной причине время от времени приходится ограничивать мощность трансформаторов до 1000 кВА. Применение трансформаторов 1600 и 2500 кВА может быть лишь по техническим требованиям к условиям (в цехах с наличием приемников большенный мощности, к примеру электропечей и электроприемников с личными перегрузками, к примеру, сварочных установок), если это не приводит к значительному повышению финансовложений в сетевые узлы.
Выбрав по таблице 5.1 экономически целесообразную мощность трансформатора (трансформаторов) определяется нужное количество таковых трансформаторов для питания большей активной перегрузки.
(5.2)
где — расчетная активная перегрузка данной группы трансформаторов за более загруженную смену от низковольтных потребителей, кВт;
Kз — коэффициент загрузки трансформаторов;
Sэк — принятая, исходя из удельной плотности перегрузки, номинальная мощность 1-го трансформатора, кВА.
Экономически оправданная величина реактивной мощности, которую целенаправлено передать со стороны 6-10 кВ в сеть напряжением до 1 кВ без роста числа и мощности трансформатора ЦТП определяется, как разница меж полной мощностью, передачу которой может обеспечить ЦТП, и неотклонимой к передаче активной мощностью перегрузки, кВАр:
(5.3)
где Q1Р — большая реактивная мощность, которую целенаправлено передавать в сеть напряжения до 1 кВ через трансформаторы;
Sнт — номинальная мощность трансформаторов цеховой ТП.
Величина Q1р является расчетной, потому в общем случае допустимая реактивная перегрузка трансформаторов Q1 не равна ей.
Если при всем этом оказывается, что Q1р > Q’р то на ЦТП компенсацию реактивной мощности делать не имеет смысла и, как следует, реактивная перегрузка ЦТП равна расчетной реактивной перегрузке потребителей стороны низкого напряжения.
В неприятном случае (Q1р < Q’р) требуется установка на стороне низкого напряжения ЦТП доп источников реактивной мощности. Почаще всего для этих целей используются батареи конденсаторов (БК). Мощность устанавливаемых БК быть может определена как
(5.4)
где Q1Р — большая реактивная мощность, которую целенаправлено передавать в сеть напряжения до 1 кВ через трансформаторы;
Q’p — суммарная расчетная реактивная перегрузка ниже 1 кВ за более загруженную смену.
По рассчитанному значению Qбк определяется величина наиблежайшей обычной мощности БК.
В случае если установка БК на стороне низкого напряжения ЦТП оказалась целесообразной, нужно скорректировать величину его реактивной перегрузки:
(5.5)
где Q’бк — реактивная мощность БК, набранная из обычных установок. При узнаваемых значениях величин активной Pp и реактивной Q1 мощностей, определяющих нагрузку трансформатора, коэффициент загрузки в обычном и аварийном режимах определяется как:
.(5.6)
Для двухтрансформаторных ЦТП,
(5.7)
Для однотрансформаторных ЦТП коэффициент загрузки в аварийном режиме не определяется. При определении перегрузки линий электропередач, питающих ЦТП нужно учесть утраты активной и реактивной мощности в трансформаторах:
(5.8)
(5.9)
Перегрузка на стороне высочайшего напряжения ЦТП определяется из соотношения:
(5.10)
(5.11)
(5.12)
Расчет цеховых трансформаторных подстанций по формулам 5.1…5.12 сведены в таблицу 5.2.
Таблица 5.2. — Расчет цеховых трансформаторных подстанций
№
Наименование цеха
P’р, кВт
Q’р, кВт
S нн, кВА
F, м2
у, кВА/м2
Тип тр-ра
1
1
2157,55
1579,99
2674
2,65
1,009136
ТМ
2
2+4+10
508,16
719,23
883,9
9,84
0,089824
ТМ
3
3+5+11
840,86
840,05
1193
88,60
0,013461
ТМ
4
6+7+9
279,19
283,72
401,1
8,89
0,045118
ТМ
5
8
280,19
411,58
497,90
4,75
0,104821
ТМ
№
S эк, кВА
n,шт .(1*1)(1*2)
Кзагр
Q1р кВА
Qк=Q р-Q1р кВАр
Q1 кВАр
Кз.н.р
Кз.а.р
1
1000
1*2
0,65
1450,85
129,14
1429,99
0,647
1,289
2
1000
1*2
0,8
617,88
101,35
619,23
0,801
1,494
3
630
1*2
0,65
895,64
-55,58
840,05
0,629
1,826
4
400
1*2
0,9
227,28
56,44
183,72
0,836
1,155
5
630
1*2
0,8
418,94
-7,36
411,58
0,790
1,554
Таблица
№
ДPхх, кВт
ДPкз, кВт
Iхх,%
Uкз,%
ДPт, кВт
ДQт, кВт
Pр+ДPт, кВт
S, кВА
Тип БК
1
2,1
12,2
1,4
5,5
28,83
9,258
2186,38
2702,96
УКЛ(П)Н-0,38-300-150УЗ
2
2,1
12,2
1,4
5,5
9,928
49,29
518,09
926,843
УКБН-0,38-100-100УЗ
3
1,42
7,6
2
5,5
13,28
8,768
854,14
1204,18
—
4
1,45
5,5
2,1
4,5
5,29
20,97
284,48
416,847
УКБН-0,38-100-50УЗ
5
1,42
7,6
2
5,5
6,167
34,24
286,36
529,865
—
6. Расчет питающих сетей
Сечение кабелей напряжением 10 кВ определяется по экономической плотности тока и проверяется по допустимому току кабеля в обычном режиме работы с учетом критерий его прокладки, по току перегрузки, потере напряжения в послеаварийном режиме и тепловой стойкости к токам недлинного замыкания.
Расчетный ток в кабельной полосы в обычном режиме.
,(6.1)
где — мощность, которая обязана передаваться по кабельной полосы в обычном режиме.
к примеру, при питании однотрансформаторной цеховой подстанции это расчетная перегрузка трансформатора подстанции, при питании двухтрансформаторной подстанции это расчетная перегрузка, приходящаяся на один трансформатор, а при питании распределительного устройства 6-10 кВ это перегрузка, потребляемая одной секцией сборных шин. Для магистральной полосы мощность обязана определяться для всякого участка методом суммирования нагрузок соответственных трансформаторов, питающих по данному участку магистральной полосы.
Сечение кабельной полосы определяется по экономической плотности тока как
(6.2)
где — финансовая плотность тока, зависящая от типа кабеля и длительности использования максимума перегрузки.
По результату расчета выбирается кабель, имеющий наиблежайшее наименьшее обычное сечение по отношению . При выбирании типа выполнения кабеля должны учитываться условия окружающей среды. Для избранного кабеля по таблицам из справочников находят продолжительно допустимый ток.
Допустимый ток кабеля с учетом критерий его прокладки рассчитывается по формуле
(6.3)
где =0,9 — поправочный коэффициент на число параллельно прокладываемых кабелей:
=1,14 — поправочный коэффициент на температуру среды, в какой прокладывается кабель;
— число запараллеленных кабелей в кабельной полосы;
Кпер=1,25 — коэффициент перегрузки.
Согласно ПУЭ для кабельных линий, прокладываемых по трассам в разных критериях остывания, сечения кабелей должны выбираться по участку трассы с худшими критериями остывания, если длина его составляет наиболее 10 м. к примеру, при прокладке кабеля в траншее и кабельном канале цеха коэффициент берется по температуре цеха не ниже +20…- 25о С.
Под послеаварийным режимом кабельной полосы будем осознавать режим, когда выходит из строя одна из 2-ух кабельных линий, питающих потребителей 1-ой и 2-ой группы. При всем этом перегрузка на линию умножается, т.е. Iав = 2Iрк.
Допустимая перегрузка в обозначенном режиме
(6.4)
где — коэффициент перегрузки.
Утраты напряжения в кабельной полосы
(6.5)
где — расчетные активная и реактивная перегрузки;
, — удельные активное и индуктивное сопротивления кабеля.
Расчет питающих сетей по формулам 6.1…6.5 сведены в таблицу 6.1.
Таблица 6.1. — Расчет кабельных линий.
№
Sрк, А
Iрк, А
Jэ
Fэ
I’доп, А
Kав
Iав, А
R0, Ом/м
X0, Ом/м
ДU, %
ДUдоп%
1
2703
148,6
1,4
106,2
257
1,3
333,5
0,258
0,0602
0,11
< 5
2
926,8
50,96
1,4
36,4
141
1,3
183,4
0,62
0,0625
1,09
< 5
3
1204
66,21
1,4
47,29
141
1,3
183,4
0,62
0,0625
1,23
< 5
4
416,8
22,92
1,4
16,37
96
1,3
125
1,24
0,0662
1,17
< 5
5
529,9
29,13
1,4
20,81
96
1,3
125
1,24
0,0662
0,48
< 5
Перечень использованной литературы
1. Данилов Н.И. Энергосбережение. Екатеринбург: Энерго-Пресс, 1999. — 109 с.
2. Ермилов А.А. Базы электроснабжения промышленных компаний. 4-е изд., перераб. и доп. — М.: Энергоатомиздат, 1983.- 208 с.
3. Коновалова Л.Л., Рожкова Л.Д. Электроснабжение промышленных компаний и установок: Учеб. пособие для техникумов. — М.: Энергоатомиздат, 1989.- 528 с.
4. Кудрин Б.И., Прокопчик В.В. Электроснабжение промышленных компаний: Учеб. пособие для вузов. — М.: Высш. шк., 1988.- 420 с.
5. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электронная часть электростанций: Справ. Материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. пособие для вузов. 4-е изд., перераб. и доп. — М.: Энергоатомиздат, 1989.- 608 с.
6. Ристхейн Э.М. Электроснабжение промышленных установок: Учеб. для вузов. — М.: Энергоатомиздат, 1991.- 424 с.
7. Рожкова Л.Д., Козулин Б.С. Электрооборудование станций и подстанций. — М.: Энергоатомиздат, 1987. — 648 с.
8. Справочник по проектированию электроснабжения / под ред. Ю.Г. Барыбина и др. — М.: Энергоатомиздат, 1990.- 576 с.
9. Федеров А.А., Каменев В.В. Базы электроснабжения промышленных компаний: Учеб. для вузов. 4-е изд., перераб. и доп. — М.: Энергоатомиздат, 1984.- 576 с.
10. Федеров А.А., Стариков Л.Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных компаний: Учеб. пособие для вузов. — М.: Энергоатомиздат, 1987. 368 с.
Приложения
приложение 1
Приложение 2
Генеральный план промышленного компании
]]>