Учебная работа. Разработка конструкции прямоточного парогенератора АЭС

Учебная работа. Разработка конструкции прямоточного парогенератора АЭС

ВВЕДЕНИЕ

Парогенератор АЭС (Атомная электростанция — ядерная установка для производства энергии в заданных режимах и условиях применения, располагающаяся в пределах определённой проектом территории, на которой для осуществления этой цели используются ядерный реактор) представляет собой единичный теплообменный аппарат либо их совокупа. В парогенераторах осуществляется создание рабочего пара с внедрением тепла, отводимого из активной зоны реактора охлаждающей средой, направляемой в поверхности нагрева парогенератора. Этот агрегат вместе с атомным реактором и паровой турбиной относится к основному оборудованию двухконтурной паротурбинной АЭС (Атомная электростанция — ядерная установка для производства энергии в заданных режимах и условиях применения, располагающаяся в пределах определённой проектом территории, на которой для осуществления этой цели используются ядерный реактор). В общем случае парогенератор состоит из подогревательного (водяной экономайзер), паропроизводящего (испаритель), и пароперегревательного (пароперегреватель) частей. Прямоточные парогенераторы характеризуются включением всех частей в одну поочередную цепь с однократным принудительным движением в их рабочего тела за счет напора, создаваемого питательным насосом. В итоге прямоточные парогенераторы выдают слабо перегретый пар.

Конечная цель данного проекта — создать систему прямоточного парогенератора, ординарную в собственной термический и гидродинамической схемах, малогабаритную в компоновке, технологичную в изготовлении, комфортную для монтажа, эксплуатации и ремонта, предугадать габаритные размеры деталей агрегата исходя из убеждений удобства при транспортировке на монтажную площадку. Все элементы парогенератора должны соответствовать всем аспектам прочности, надежности и сохранности при работе. Для подмены отработавшего ресурс парогенератора на АЭС (Атомная электростанция — ядерная установка для производства энергии в заданных режимах и условиях применения, располагающаяся в пределах определённой проектом территории, на которой для осуществления этой цели используются ядерный реактор).

Весь расчет был разбит на четыре главы: термический, конструкционный, прочностной и гидравлический расчеты. В первой главе рассчитываются теплофизические характеристики теплоносителя и рабочего тела на границах экономайзерного, испарительного и пароперегревательного участков. Во 2-ой главе проводится расчет главных геометрических характеристик трубного пучка, остальных деталей парогенератора. В третьей рассчитываются толщины деталей парогенератора, удовлетворяющих условиям прочности. В четвертой главе рассчитывается мощность головного циркуляционного насоса нужная для преодоления гидравлических сопротивлений.

1. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ поверхности нагрева парогенератора

• 1.1 Уравнения термического и вещественного баланса ПГ АЭС (Атомная электростанция — ядерная установка для производства энергии в заданных режимах и условиях применения, располагающаяся в пределах определённой проектом территории, на которой для осуществления этой цели используются ядерный реактор). Термическая диаграмма парогенератора
• Термическая мощность парогенератора и отдельных его частей, МВт:
• (1.1)
• где , , , — термическая мощность соответственно экономайзерного, испарительного и пароперегревательного участков, также всего парогенератора, кВт; , — соответственно паропроизводительность парогенератора и величина продувки, кг/с; , , , — энтальпия соответственно питательной воды, воды и пара на полосы насыщения при давлении рабочего тела, перегретого пара, кДж/кг; — сокрытая теплота парообразования, кДж/кг.
• Расход теплоносителя, кг/с:
• , (1.2)
• где , — энтальпия теплоносителя соответственно на входе и выходе парогенератора, кДж/кг; — КПД парогенератора, .
• Граничное общее паросодержание при прямоточном течении рабочего тела снутри труб
• ; (1.3)
• где, ; в свою очередь .
• рассчитывается во 2-ой главе.
• Термическая мощность участков, МВт:
• развитого кипения
• ; (1.4)
• ухудшенного термообмена
• ; (1.5)
• температура теплоносителя на границе участков развитого кипения и ухудшенного термообмена
• (1.6)
• где — энтальпия теплоносителя, кДж/кг; — его давление, МПа:
• (1.7)
• Температура теплоносителя, :
• на входе испарительного участка
• ; (1.8)
• ; (1.9)
• на выходе из него
• ; (1.10)
• (1.11)
• где — давление на входе в испарительный участок, МПа;
• где , — энтальпия соответственно на входе в испарительный участок и выходе из него, кДж/кг.

1.2 Термообмен со стороны теплоносителя. Термообмен со стороны рабочего тела на испарительном участке

Коэффициент теплоотдачи со стороны теплоносителя рассчитывается по эмпирическим зависимостям для варианта течения однофазной среды в трубах, кВт/(м2.K):

(1.12)

где — коэффициент теплопроводимости воды, кВт/(м.К); , — соответственно внешний поперечник и толщина стены труб поверхности нагрева, м; — число Рейнольдса; Pr — число Прандтля.

Число Рейнольдса

, (1.13)

где — массовая скорость теплоносителя, кг/ (м2 с); — динамическая вязкость воды, Па.с.

Коэффициент теплоотдачи со стороны рабочего тела на испарительном участке поверхности нагрева парогенератора АЭС (Атомная электростанция — ядерная установка для производства энергии в заданных режимах и условиях применения, располагающаяся в пределах определённой проектом территории, на которой для осуществления этой цели используются ядерный реактор) определяется способом постепенного приближения, кВт/(м2.K):

, (1.14)

где — температура насыщения при давлении рабочего тела в испарителе, ; — удельный термический поток, кВт/м2.

Удельный термический поток, кВт/м2:

, (1.15)

где k — коэффициент теплопередачи кВт/(м2.K); — температурный напор, , определенный для фиксированного расчетного сечения как разность температур теплоносителя и рабочего тела.

Коэффициент теплопередачи, кВт/(м2.K):

(1.16)

где , — тепловое сопротивление соответственно стены трубы и пленки оксидов на поверхности труб, м2.K/кВт.

Необходимость использования итерационного метода определения связана с тем, что на первом шаге итерации непонятно и тепловое сопротивление принимают равным нулю. В следующих итерационных шагах уточняются стороны рабочего тела и коэффициент теплопередачи. Вычисления числятся законченными, если расхождение к примеру 5%:

. (1.17)

Тепловое сопротивление стены трубы

, (1.18)

где — толщина стены трубы, м; — коэффициент теплопроводимости материала трубы, кВт/(м.K). Потому что теплопроводимость материала зависит от его температуры, то в первом приближении можно принять , где — температура рабочего тела.

Тепловое сопротивление оксидных пленок принимается м2.K/кВт.

1.3 Рассчитываем коэффициент теплоотдачи со стороны теплоносителя

1.Вход теплоносителя в перегревательный участок:

; ; ; ;

2.Вход теплоносителя в участок c ухудшенным термообменом:

; ; ; ;

; ;

3.Вход теплоносителя в 1ый испарительный участок:

; ; ; ;

; ;

4.Выход теплоносителя из испарительного участка:

; ; ; ;

; ;

5.Выход теплоносителя из экономайзерного участка:

; ; ; ;

; ;

1.4 Рассчитываем коэффициент теплоотдачи со стороны рабочего тела на испарительном участке поверхности нагрева парогенератора

1. Выход тн из испарительного участка:

;

;

,

Необходимость использования итерационного метода определения связана с тем, что на первом шаге итерации непонятно и тепловое сопротивление

1)

1)

2)

На этом участке

2. Вход тн в испарительный участок:

;

;

,

Необходимость использования итерационного метода определения связана с тем, что на первом шаге итерации непонятно и тепловое сопротивление :

1)

2)

На этом участке

Таблица 1

Вход теплоносителя в испарительный участок

Выход теплоносителя из испарительного участка

ИТЕРАЦИЯ

1

2

1

2

3

, м2 К/кВт

К, кВт/ м2 К

7.859

8.043

6.83

5.78

5.56

q, кВт/ м2

331.41

339.184

78.165

66.001

63.828

,%

14.6

1.61

57.4

11.2

2.3

2, кВт/ м2 К

58.52

59.48

21.289

18.912

18.474

2. КОНСТРУКТОРСКИЙ РАСЧЕТ ПАРОГЕНЕРАТОРА

2.1 Главные конструктивные свойства пучка теплообменных труб парогенератора АЭС (Атомная электростанция — ядерная установка для производства энергии в заданных режимах и условиях применения, располагающаяся в пределах определённой проектом территории, на которой для осуществления этой цели используются ядерный реактор). Массовая скорость рабочего тела

Одним из главных режимных характеристик, определяющих интенсивность конвективного термообмена при течении однофазных сред, является массовая скорость , кг/(м2.с). Для рабочего тела в экономайзерном и пароперегревательном участках парогенератора АЭС (Атомная электростанция — ядерная установка для производства энергии в заданных режимах и условиях применения, располагающаяся в пределах определённой проектом территории, на которой для осуществления этой цели используются ядерный реактор)

, (2.1)

где — паропроизводительность парогенератора, кг/с; — кратность циркуляции; — площадь проходного сечения межтрубного места теплообменного пучка определяется формой поверхности термообмена и методом ввода поверхности термообмена в корпус парогенератора.

По отысканному можем отыскать :

(2.2)

Рациональная форма поверхности нагрева выбирается в главном исходя их 2-ух критерий: заслуги большей компактности и предотвращения появления температурных напряжений.

Для понижения температурных напряжений, возникающих из-за большого отличия температур теплоносителя и рабочего тела, употребляют или особые компенсаторы, или элементы производятся самокомпенсирующимися.

Огромное воздействие на конструктивную схему парогенератора оказывают методы ввода поверхности термообмена в корпус. Они бывают с трубными досками, наружными коллекторами и внутрикорпусными коллекторами.

метод ввода термообмена в корпус с трубными досками представляет собой более обычное конструктивное решение. Но его применение ограничено из-за температурных напряжений, возникающих в трубной доске от перепада температур меж теплоносителем и рабочим телом. Схема с наружными коллекторами удорожает корпус парогенератора, потому что предугадывает огромное количество вводов и выводов труб через стену корпуса. Таковая схема при больших давлениях нецелесообразна. Схема с внутрикорпусными коллекторами несколько труднее и дороже, чем с трубными досками, но она существенно надежнее.

Площадь проходного сечения межтрубного места теплообменного пучка значительно зависит от метода ввода поверхности нагрева в корпус парогенератора.

n — общее число труб поверхности нагрева

, (2.3)

— количество труб расположенных на искосок шестиугольника, вписанного в окружность поперечником ;

, (2.4)

— шаг расположения труб по верхушкам равностороннего треугольника — гексагональная упаковка труб, ; — внешний поперечник труб, м.

— поперечник трубной доски, м;

(2.5)

Площадь проходного сечения межтрубного места прямотрубного пучка с трубными досками

, (2.6)

массовая скорость, кг/(м2.с)

, (2.7)

2.2 Теплопередача и размеры поверхности нагрева парогенераторов АЭС (Атомная электростанция — ядерная установка для производства энергии в заданных режимах и условиях применения, располагающаяся в пределах определённой проектом территории, на которой для осуществления этой цели используются ядерный реактор)

Площадь поверхности нагрева парогенератора в общем случае определяется как сумма площадей поверхностей нагрева экономайзерного, испарительного и пароперегревательного участков. При всем этом фактическая площадь поверхности нагрева берется с неким припасом по отношению к расчетной, м2:

, (2.8)

где — расчетная площадь поверхности нагрева парогенератора, м2, ; — коэффициент припаса,

Площадь поверхности нагрева отдельных участков (экономайзерного, испарительного, пароперегревательного)

, (2.9)

где — термическая мощность рассчитываемого участка, кВт; — усредненный коэффициент теплопередачи на рассчитываемом участке, кВт/(м2.K); — средний температурный напор, .

Усредненный коэффициент теплопередачи

, (2.10)

где , коэффициент теплопередачи соответственно на входе и выходе рабочего тела (либо теплоносителя) рассматриваемого участка поверхности нагрева.

. (2.11)

Больший и температурные напоры определяются как разность температур, теплоносителя и рабочего тела на границах (вход, выход теплоносителя) рассматриваемого участка поверхности нагрева.

При течении в межтрубном пространстве однофазной среды (рабочего тела) вид расчетного соотношения зависит от метода омывания рабочим телом труб поверхности нагрева (продольное, поперечное), расположения труб в пучке (коридорное, шахматное), их шага, угла атаки потоком рабочего тела труб поверхности нагрева и т.п.

При продольном омывании прямотрубного пучка труб поверхности нагрева рабочим телом, находящимся в однофазном состоянии (к примеру, экономайзерный и пароперегревательный участки прямоточного парогенератора) коэффициент теплоотдачи от стены трубы рабочему телу равен:

, (2.12)

Число Рейнольдса ;

где — гидравлический поперечник; — коэффициент, который зависит от расположения труб в пучке и их шага. Для раздвинутых () пучков труб, расположенной в треугольной сетке, можно пользоваться соотношениями

(2.13)

. (2.14)

1.Отыскиваем на входе в экономайзерный участок: .

;

;

.

2.Отыскиваем на выходе из экономайзерного участка: .

;

;

.

3.Отыскиваем на : (все значения для пара)

;

;

.

4.Отыскиваем : для участка с ухудшенной теплоотдачей вводим поправки

(2.15)

;

;

.

5.Отыскиваем : .

;

;

.

Отыскиваем коэффициенты теплопередачи (по ходу теплоносителя):

;

где — тепловое сопротивление стены трубы м2.K/кВт:

— коэффициент теплопроводимости материала трубы, кВт/(м.K). Потому что теплопроводимость материала зависит от его температуры, то в первом приближении можно принять

,

где — температура рабочего тела.

1.Отыскиваем и на экономайзерном участке: ,- температуры соответственно на входе и выходе из экономайзерного участка.

;

;

;

;;

.

2.Отыскиваем и в испарительном участке, и — температуры схожи.

;

;

;;

.

.

3.Отыскиваем на входе и в пароперегревательном участке:

;

;

;;

.

— расчетная площадь поверхности нагрева парогенератора, м2,

;

,.

.

Приобретенная площадь поверхности нагрева дает возможность высчитать суммарную длину труб поверхности нагрева, м:

(2.16)

где — расчетный поперечник, м; выбирается по поверхности трубы, со стороны которой существует наибольшее тепловое сопротивление (малый коэффициент теплоотдачи): если , то ; если , то ; если , то . Этот вариант более характерен для водо-водяных парогенераторов АЭС (Атомная электростанция — ядерная установка для производства энергии в заданных режимах и условиях применения, располагающаяся в пределах определённой проектом территории, на которой для осуществления этой цели используются ядерный реактор)

1. Отыскиваем — длина экономайзерного участка:

означает

2. Отыскиваем — длина первой части испарительного участка

означает

3. Отыскиваем -длина 2-ой части испарительного участка

означает

4. Отыскиваем -длина пароперегревательного участка

означает

Общая длина парогенератора

3. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ ПАРОГЕНЕРАТОРА

3.1 Поверочный расчет толщины трубки поверхности нагрева

Толщину трубки поверхности нагрева согласно [Ошибка! Источник ссылки не найден.] можно найти по формуле

(3.1)

где Рр — расчетное давление, которое определяется с учетом роста давления при осмотре и сертификации сосуда (25%), также с учетом того, что Рр составляет 90% давления, при котором срабатывает предохранительный клапан. Также в формулу (3.1) Рр нужно поставлять в кгс/мм2. Расчет ведется по наибольшей температуре и давлению. Беря во внимание произнесенное, расчетное давление

Рр = 1,25*0,9*0,102* Рном (3.2)

Рр = 1,25*0,9*0,102*16.2 = 1.85895 кгс/мм2

Согласно начальным данным материал труб — 0Х18Н10Т, для него при температуре 300 оС [н] = 12 кгс/мм2, примем = 1, тогда

= 1.175432 мм

надбавка С определяется как

С = С1+ С2+ С3+ С4 (3.3)

где С1 — надбавка на минусовый допуск, мм

С1 = 0.11(р — С) (3.4)

С1 = 0.11*1.175432 = 0.13 мм

принимаем поправку на уменьшение толщины стены за счет коррозии

С2 = 0,05 мм

поправку на уменьшение толщины стены по технологическим, монтажным и остальным суждениям принимаем С3 = 0, поправка на уменьшение толщины стены в месте сгибов С4 = 0, таковым образом С = 0.18 мм, и толщина стены

р = 1.3657 мм

Наиблежайшее большее сторону не удается, потому что в этом случае будет превышена допустимая точность округления — 3% [Ошибка! Источник ссылки не найден.]. Таковым образом, совсем принимаем р = 1.4 мм.

3.2 Расчет толщины стены трубной доски

Расчет толщины трубной доски производится по большему давлению и температуре, допустимое напряжение [н] =0.85**. Толщина трубной доски, приваренной к корпусу по контуру

= (3.5)

где коэффициент определяется по графику [Ошибка! Источник ссылки не найден.] зависимо от к/тд

в первом приближении примем тд = 600 мм, тогда

к/тд = 192.267/600 = 0.321

— расчет толщины стены корпуса представлен в последующем параграфе

откуда находим = 0.975

Sтд = 1.2*dн = 16.8 мм

Тогда = 0.935 — 0.65*14.2/14.4 = 0.294м

получаем новое

тд = = 0.60933 мм

разумеется, отысканное

к/тд = 192.67/609.33 = 0.316

откуда находим = 0.945

получаем новое

тд = = 619.16 мм

принимаем совсем тд = 622.03 мм

3.3 Расчет толщины стены корпуса

Толщину стены корпуса можно найти по формуле (3.1)

расчетное давление

Рр = 1.25*0.9*0.102*6.2 = 0.71 кгс/мм2

Принимаем материал корпуса — 22К, для него при температуре 300 оС: [н] = 12.7 кгс/мм2, примем = 1, С = 0 согласно [Ошибка! Источник ссылки не найден.], тогда

= 65.85 мм

Определим поперечник отверстия выхода пара, при всем этом скорость пара считаем равной 50 м/с

dвп = (3.6)

dвп = 0.424 м

где n — количество отверстий

предельный поперечник отверстия, не требующего укрепления

dпр = (3.7)

dпр = 81 мм

расстояние меж кромками отверстий выхода пара

l = 2.5/2 — 0.424 = 3.503 м

другими словами делаем вывод, что данные отверстия не числятся ослабляющим и их нужно укрепить при помощи штуцеров. Мало вероятная толщина штуцера в этом случае

Sош = = 12 мм

примем Sш = 30 мм, тогда высота штуцера, больше которой его делать не имеет смысла

hш = (3.8)

hш = = 138.6 мм

принимаем hш = 140 мм, тогда

fш = 2 hш (Sш- Sош-С) (3.9)

fш = 2 *140 (30- 12-0) = 5,04*10-3 м2

Рассчитаем коэффициент ослабления неукрепленным отверстием

(3.10)

= 1.077

потому что А1, то принимаю последующее соотношение

(3.11)

= 0.65

Коэффициент прочности с укрепленным отверстием

(3.12)

= 0.713

с учетом этого коэффициента толщина обечайки

Sдр = = 93.44 мм

Расчет для hш = 140 мм, Sш = 55 мм дает для Sдр

принимаем совсем толщину обечайки в части отвода пара и подвода питательной воды Sдр = 110 мм.

Рассчитаем приблизительно поперечникы и толщины тороидального коллектора и подводящих трубок (скорость питательной воды в коллекторе — 6 м/с).

Поперечник коллектора

dтк = 0.3 м

Поперечник подводящей трубки

dтп = 0.133 м

толщина коллектора

= 9 мм

толщина трубки

= 4 мм

принимаем совсем для тороидального коллектора и подводящих трубок соответственно 300х9 мм и 133х4 мм.

3.4 Расчет сферических камер раздачи и сбора теплоносителя
теплоноситель трубный пучок парогенератор

Камеры раздачи и сбора теплоносителя считаем подобными в конструктивном выполнении, потому расчет проводится для одной из их. Принимаем камеру сферической формы. Мало допустимая толщина камеры

Sдр = (3.13)

принимаем С = 0, = 1, тогда

Sдр = = 83 мм

при всем этом производится условие внедрения данной зависимости др/вд = 0.041

предельный поперечник отверстия, не требующего укрепления

dпр = (3.14)

dпр = 78.8мм

другими словами делаем вывод, что отверстия подвода и отвода теплоносителя (dптн = 1.24 м) нужно укрепить при помощи штуцера. Мало вероятная толщина штуцера в этом случае

Sош = = 97 мм

примем Sш = 140 мм, тогда высота штуцера, больше которой его делать не имеет смысла

hш = (3.15)

hш = = 452 мм

принимаем hш = 450 мм, тогда

fш = 2 hш (Sш- Sош-С) (3.16)

fш = 2 450 (140- 97-0) = 0,0387м2

Рассчитаем коэффициент ослабления неукрепленным отверстием

= 3.15

потому что А1, то применимо последующее соотношение

(3.17)

= 0.388

Коэффициент прочности для камеры с укрепленным отверстием

(3.18)

= 0.425

с учетом этого коэффициента толщина камеры

Sдр = = 120 мм

принимаем эту величину совсем.

4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

Большая часть гидродинамических расчетов в ядерной энергетике соединено с течением в каналах. Главные задачки при расчете таковых течений (в большей степени несжимаемых однофазных сред) — определение гидравлических сопротивлений каналов различной формы и местных сопротивлений; расчет распределения расходов и распределения скоростей и т. д.

одна из задач расчета гидравлического сопротивления — определение утрат давления в каналах и издержек на прокачку теплоносителя.

Мощность ГЦН, затрачиваемая на прокачку теплоносителя по трубам поверхности нагрева парогенератора, кВт:

; (4.1)

где — расход теплоносителя, кг/с; — гидравлическое сопротивление парогенератора, кПа; — плотность теплоносителя на выходе из парогенератора, кг/м3; — КПД ГЦН,

Поперечник штуцера подвода (отвода) теплоносителя:

.

Коэффициент сопротивления при неожиданном увеличении сечения (выход теплоносителя из штуцера в камеру):

.

Исходя из особенностей течения среды в конструктивных элементах парогенератора, они разбиваются на участки, для которых определяются утраты напора.

Гидравлическое сопротивление камеры подвода теплоносителя:

;

— массовая скорость теплоносителя, кг/(м2.с); — удельный размер теплоносителя, м3/кг.

; (4.2)

.

Гидравлическое сопротивление второго участка

. (4.3)

где — сумма коэффициентов местных сопротивлений; — коэффициент трения; , — соответственно гидравлическая длинна и поперечник, м;

Коэффициент местного сопротивления определяется типом крайнего. Для хоть какого фактически принципиального варианта на базе опыта или получены эмпирические зависимости для вычисления коэффициентов местного сопротивления, или приводятся конкретно числовые значения, находящиеся в справочниках и нормативных материалах.

.

;

.

Коэффициент сопротивления при неожиданном уменьшении проходного сечения (выход теплоносителя из камеры в штуцер):

;

Сумма утрат напора (гидравлическое сопротивление) на этих участках и обусловит мощность, затрачиваемую не прокачку теплоносителя через парогенератор:

(4.4)

где n — число участков, на которые расчленяется тракт теплоносителя в границах парогенератора; — гидравлическое сопротивление i-го участка, кПа.

Коэффициент трения — зависит от вида воды, режима течения Re и состояния поверхности канала (шероховатости стены ). Начиная со значения , коэффициент трения не зависит ни от параметров среды, ни от скорости течения и определяется лишь относительной шероховатостью. Для режимов течения с коэффициент трения определяется по формуле Никурадзе.

Шероховатость труб из углеродистой стали не превосходит 0.1 мм, из аустенитной стали — 0.05мм.

При продольном движении потока в каналах хоть какой формы гидравлическое сопротивление по гидравлическому поперечнику . При течении в круглых трубах , для кругового канала . Для наиболее сложных случаев эквивалентный гидравлический поперечник рассчитывается по формулам, приведенным в справочникам.

ВЫВОДЫ

В итоге выполнения данного курсового проекта был проведен учебный расчет конструкции прямоточного парогенератора. Расчет состоял из 4 главных частей: термического, конструкционного, прочностного и гидравлического расчетов.

В первой главе были рассчитаны термическая мощность парогенератора и отдельных его частей, расход теплоносителя, температуры рабочего тела и теплоносителя на границах экономайзерного, испарительного и пароперегревательного участков. кВт, кВт, кВт, кВт кВт.

Во 2-ой главе были рассчитаны главные геометрические характеристики парогенератора: количество трубок теплоносителя и их длина, шаг трубок в трубной доске, массовая скорость теплоносителя и граничное общее паросодержание, поперечник трубной доски, площади теплопередающих поверхностей, поперечникы входных и выходных отверстий теплоносителя и рабочего тела. шт., мм, м, кг/(м2.с), , м.

В третьей главе проведен прочностной расчет трубки теплоносителя, корпуса парогенератора (с учетом ослабляющих отверстий), толщины трубной доски, крышки парогенератора, камер подвода и отвода теплоносителя. мм, мм, мм, мм, мм.

В четвертой главе были рассчитаны гидравлические сопротивления камеры подвода и отвода теплоносителя, гидравлические сопротивления в трубках теплоносителя, что позволило найти мощность головного циркуляционного насоса, затрачиваемую на преодоление этих сопротивлений МВт.

ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК

1. Рассохин Н.Г. Парогенераторные установки атомных электростанций: Учебник для вузов. — 3-е изд., перераб. и доп. — М.: Энергоатомиздат, 1987. — 384 с.

2. Методические указания к самостоятельной работе по дисциплине “Парогенераторы АЭС (Атомная электростанция — ядерная установка для производства энергии в заданных режимах и условиях применения, располагающаяся в пределах определённой проектом территории, на которой для осуществления этой цели используются ядерный реактор)” для студентов специальности “Атомные электронные станции” / Сост. В.П. Рожалин. — К.: КПИ, 1990. — 80 с.

3. Расчет на крепкость деталей парогенераторов АЭС (Атомная электростанция — ядерная установка для производства энергии в заданных режимах и условиях применения, располагающаяся в пределах определённой проектом территории, на которой для осуществления этой цели используются ядерный реактор): Методические указания к проекту по дисциплине “Парогенераторы атомных электростанций” для студентов специальности 0520 “Парогенераторостроение” /Сост. Я.В. Ященко, В.К. Щербаков — К.: КПИ, 1986. — 28 с.

4. Вукалович М.П., Ривкин С.Л., Александров А.А. Таблицы теплофизических параметров воды и водяного пара. — М.: Изд-во эталонов, 1969. — 408 с.

]]>