(5 оценок, среднее: 4,80 из 5)
Загрузка...
Учебная работа. Разработка варианта схемы электроснабжения и светотехнический расчет освещения инструментального цеха
механосборочный цех инструментальный электродвигатель
Энергетика нашей страны обеспечивает электроснабжение народного хозяйства и бытовые нужды разных потребителей электронной энергии. Главными пользователями являются промышленные компании, сельское хозяйство, коммунальные нужды. 70% всей электроэнергии расходуется на технологические процессы компаний.
Огромное внимание в экономике нашей страны уделяется вопросцу электрификации. Электрификация обеспечивает выполнение задачки широкой всеохватывающей механизации и автоматизации производственных действий, что дозволяет усилить темпы роста производительности труда, сделать лучше свойство продукции и облегчить условия труда.
Развитие экономики нашей необычны неразрывно связанно с электрификацией всех отраслей народного хозяйства. С ростом промышленного и жилищно-общественного строительства в городках возникает необходимость сооружения новейших городских электронных сетей и подстанций, и к ним предъявляются все наиболее высочайшие требования надежного и бесперебойного снабжения электроэнергией потребителей.
В дипломном проекте произведём разработку варианта схемы электроснабжения и светотехнический расчёт освещения инструментального цеха, выберем электродвигатели и пусковую аппаратуру, источник питания и его элементы, возмещающее устройство, ответвления и питающие полосы. Дипломный проект исполняем в согласовании с правилами устройства электроустановок (ПУЭ) и ГОСТ.
В дипломном проекте нужно спроектировать электроснабжение механосборочного цеха.
1. Короткая черта проектируемого цеха
1.1 Описание технологического оборудования
Механосборочный цех предназначен для производства и сборки различного измерительного, режущего, вспомогательного инструмента, также штампов и приспособлений для жаркой и прохладной штамповки.
Электроснабжение цеха осуществляется от своей цеховой ТП.
количество смен — 3. Пользователи электроэнергии — 3 группы надёжности электроснабжения. Грунт в районе цеха — суглинки с температурой +100С. Основа строения сооружён из блоков-секций длинноватой 6м любой. размеры цеха АВ х Н = 54 х 24 х 8 м.
В цеху размещены механизмы и металлорежущие станки серийного производства. Список оборудования, которое размещается в цехе, указан в таблице 1.
Таблица 1
Поз.обозначение
Наименование, модель
количество
1-4
Вертикально-протяжной станок мод.МП7А633
4
5-7,13-15
Вертикально-сверлильный станок мод. 2С163Б440
6
8-12
Широкоуниверсальный фрезерный станок мод.6Р82Ш
5
16-19
вентилятор
4
20-22
Продольно-фрезерный станок мод.6Г310
3
23-28
Токарно-револьверный станок мод.1М425
6
29
Кран-балка
1
30-33
Круглошлифовальный станок мод.3А161
4
34-37
Горизонтально-расточной станок мод.2М615
4
38,39,46,47
Абразивно-отрезной станок мод.СОМ-400В
4
40,48
Универсально-заточной станок мод. 3М642
2
41,42,49,50
Точильно-шлифовальный станок мод.В3-379-01
4
43-45
Комбинированные пресс-ножницы мод.НГ-5222
3
1.2 Черта окружающей среды
Механосборочный цех относится к сухим помещениям с относительной влажностью воздуха не превосходящая 60 %. Помещение отапливаемое, критичное
Приточно-вытяжные вентиляции поддерживают локальный климат и поддерживают влажность в цехе. Цех не относится к особо- и взрыво- небезопасным помещениям, т.к. масло находится в особом резервуаре. В цехе всё действующее электрооборудование находится снутри помещения, также в самом здании нет взрывоопасных консистенций, химически активной среды, токопроводящей пыли, выделение газа либо пара. Для того чтоб пыль не оседала на рабочем месте и по всему цеху, что может привести к ненужным результатам ухудшения здоровья, опосля каждой работы создают мокроватую уборку рабочего места.
1.3 Надежность электроснабжения
Надежность электроснабжения в главном зависит от принятой схемы электроснабжения, степени резервирования отдельных частей системы электроснабжения. Для выбора схемы и системы построения электронной сети нужно учесть мощность и число потребителей, уровень надежности не потребителей в целом, а входящих в их состав отдельных электроприемников.
В отношении обеспечения надежности электроснабжения электроприемники разделяются на три группы:
-электроприемники первой группы — это приемники, перерыв в электроснабжении которых может повлечь за собой опасность для жизни людей, значимый вред народному хозяйству, повреждение дорогостоящего основного оборудования, массовый брак продукции, расстройство сложного технологического процесса, нарушение функционирования особо принципиальных частей коммунального хозяйства;
-электроприемники 2-ой группы — приемники, перерыв в электроснабжении которых приводит к массовому недоотпуску продукции, массовому простою рабочих, устройств и промышленного транспорта, нарушению обычной деятель значимого количества городских и сельских обитателей;
-электроприемники третьей группы — приемники, несерийного производства продукции, вспомогательные цехи, коммунально-хозяйственные пользователи, сельскохозяйственные фабрики.
В инструментальном цехе размещено оборудование, которое относится к третьей группы по надежности электроснабжения, как следует, их электроснабжение может производиться от 1-го источника питания при условии, что перерывы электроснабжения, нужные для ремонта либо подмены покоробленного элемента, не превосходит одних суток.
2. Расчет и выбор электрооборудования цеха
2.1 Выбор рода тока и напряжения
На промышленных предприятиях применяется как неизменный ток, так и переменный. Неизменный ток применяется в цехах электролиза, электролитического получения металлов, гальванических цехах и неких видах электросварки. Но потому что на производстве наибольшее распространение получили асинхронные движки с короткозамкнутым ротором, то на большинстве компаний употребляется переменный ток.
На производстве в сетях напряжением до 1 кВ получили распространение последующие номинальные напряжения:
— неизменный ток — 6; 12; 27; 45; 60; 110; 220; 440 В;
— переменный однофазный — 6; 12; 27; 40; 60; 110; 220 В;
-переменный трехфазный — 40; 60; 220; 380; 660 В.
Для внутрицеховых электронных сетей наибольшее распространение имеет напряжение 380/220 В, главным преимуществом которого является возможность совместного питания силовых и осветительных электроприемников.
Исходя из этого, избираем трехфазную четырехпроводную сеть переменного тока промышленной частоты 50 Гц (единица частоты периодических процессов в Международной системе единиц СИ) с напряжением 380/220 В.
2.2 Расчет и выбор мощности мотора
Выбор электродвигателей производим по последующим условиям:
— по напряжению;
— по току;
— по частоте вращения;
— по условиям окружающей среды;
— по мощности.
Выбор по мощности производим по последующему условию:
Рном? Рдв, (1)
где Рном — номинальная активная мощность электродвигателя, кВт;
Рдв — мощность электродвигателя до реконструкции, кВт.
Выбор по частоте вращения производим по последующему условию:
nном ? nдв (2)
где nном — номинальная частота вращения электродвигателя, мин-1;
nдв — частота вращения электродвигателя до реконструкции, мин-1.
Покажем выбор электродвигателя головного движения к электроприемнику под номером 38 по плану.
По условию (1):
Рном? 2,2 кВт
По условию (2):
nном ?3000 мин-1
Избираем электродвигатель типа АИР80В2; зном=83 %; cosцном=0,87; Iп / Iном=7 [1].
В проектируемом цеху предусмотрена работа кран-балки в повторно-кратковременном режиме, номинальная мощность которой приводится к длительному режиму по выражению:
Рн=Рп
Рп — паспортная мощность приемника, Рп =10 кВт;
ПВ — паспортная длительность включения в относительных единицах, ПВ=60%.
По формуле ():
Рн=10=7,7 кВт
Избираем вентиляторы, любой из которых должен обеспечить вытяжку воздуха объемом, равным:
Q = Vрасч/n,
где n — количество вентиляторов.
Рассчитаем размер воздуха в цехе по формуле:
Vвент= Sц • h,
где Sц -площадь цеха, м2;
h — высота цеха, м.
По формуле (4):
Vвент= (24•48)•8=10368 м?
Рассчитаем нужную циркуляцию воздуха для поддержания обычных критерий работы в цехе. Потому что в данном цехе преобладают металлорежущие станки, то воздух должен изменяться 6 раз в час, другими словами за час вентиляция обеспечивает вытяжку воздуха, размер которого равен 6 размерам воздуха цеха:
Vрасч = 6 • Vвент
По формуле (5):
Vрасч = 6•10368= 62208 м?•ч
Рассчитаем размер воздуха, который должен перекачивать вентилятор по формуле (3):
Q1 = Q2 = Q3= Q4 =62208/4 = 15552 м?•ч
Избираем вентилятор типа ВР-86-77-6,3; Q=8,60-17,5 м3/ч; H=800Па [1].
Определим расчетную мощность движков, которые будут приводить во вращение лопасти вентиляторов по формуле:
Ррасч=(Q1•H/зв•зn•t)•10-3, (5)
где Q1- размер воздуха, перегоняемый одним вентилятором в час, м3•ч;
Н — давление воздуха, Па, принимаем Н=800 Па;
зв — коэффициент полезного деяния вентилятора, принимаем зв=0,6;
зп-коэффициент полезного деяния передачи (принимаем, что лопасти вентилятора находятся на одном валу с движком, как следует, зп=1)
t — время, принимаем t=3600 сек.
По формуле (5):
Ррасч=(15552•800/0,6•1•3600) •10-3=5,76 кВт
Рассчитаем мощность движков по формуле:
Р=Ррасч•kзап , (6)
kзап- коэффициент припаса, принимаем kзап=1,1.
По формуле (6):
Р=5,76•1,1=6,33 кВт
Избираем электродвигатель типа АИР112М2 с Рном=7,5 кВт, зном=87,5 %; cosцном=0,88, In / Iном=7,5 [1].
Выбор электродвигателей к остальным электроприемникам аналогичен, данные заносим в таблицу 2.
Таблица 2
Поз. обозначение
Наименование
Движки
Рном, кВт
з, %
cosц
Iп/Iном
Частота вращения nс, о/мин
1-4
Вертикально-протяжной станок мод.МП7А633
АИР200М4
37
92,5
0,89
7,5
1500
АИР132М4
11
87,5
0,87
7,5
1500
АИР80В4
1,5
78
0,83
5,5
1500
АИР50В2
0,12
63
0,75
4,5
3000
АИР90L4
2,2
81
0,83
6,5
1500
5-7,
13-15
Вертикально-сверлильный станок мод. 2С163Б440
АИР100LА
4
85
0,84
7
1500
АИР80В4
1,5
78
0,83
5,5
1500
АИР50В2
0,12
63
0,75
4,5
3000
8-12
Широкоуниверсальный фрезерный станок мод.6Р82Ш
АИР132S4
7,5
87,5
0,86
7,5
1500
АИР112М4
5,5
85,5
0,86
7
1500
АИР80В4
1,5
78
0,83
5,5
1500
АИР50В2
0,12
63
0,75
4,5
3000
16-19
вентилятор
АИР112М2
7,5
87,5
0,88
7,5
3000
20-22
Продольно-фрезерный станок мод.6Г310
АИР160М4
18,5
90,5
0,89
7
1500
АИР112М4
5,5
85,5
0,86
7
1500
АИР90L4
2,2
81
0,83
6,5
1500
АИР50В2
0,12
63
0,75
4,5
3000
23-28
Токарно-револьверный станок мод.1М425
АИР160S4
15
90
0,89
7
1500
АИР90L4
2,2
81
0,83
6,5
1500
АИР80В4
1,5
78
0,83
5,5
1500
АИР71В4
0,75
73
0,76
5
1500
АИР50В2
0,12
63
0,75
4,5
3000
29
Кран-балка
MTKF311-8
11
77,5
0,79
7
900
30-33
Круглошлифовальный станок мод.3А161
АИР132S4
7,5
87,5
0,86
7,5
1500
АИР80А4
1,1
75
0,81
5,5
1500
АИР80А4
0,8
75
0,81
5,5
1500
АИР50В2
0,12
63
0,75
4,5
3000
34-37
Горизонтально-расточной станок мод.2М615
АИР112М4
5,5
85,5
0,86
7
1500
АИР90L4
2,2
81
0,83
6,5
1500
АИР80В4
1,5
78
0,83
5,5
1500
АИР50В2
0,12
63
0,75
4,5
3000
38,39,46,47
Абразивно-отрезной станок мод.СОМ-400В
АИР80В2
2,2
83
0,87
7
3000
40,48
Универсально-заточной станок мод. 3М642
АИР71В2
1,1
79
0,83
6
3000
41,42,49,50
Точильно-шлифовальный станок мод.В3-379-01
АИР90L4
2,2
81
0,83
6,5
1500
АИР71А2
0,75
78,8
0,83
6
3000
43-45
Комбинированные пресс-ножницы мод.НГ-5222
АИР112М4
5,5
85,5
0,86
7
1500
2.3 Расчет и выбор аппаратуры управления и защиты мотора
Магнитные пускатели предусмотрены для дистанционного управления асинхронными электродвигателями. В качестве пусковой аппаратуры применяем магнитные пускатели серии ПМЛ.
Покажем выбор магнитного пускателя к электродвигателю головного движения электроприемника под номером 38 по плану.
Выбор магнитного пускателя производим по условию:
Iном п ? Iном
где Iном п — номинальный ток пускателя, А;
Iном — номинальный ток электродвигателя, А.
Номинальный ток электродвигателя определяем по формуле:
Iном=Рном/ (v3?Uном•cosц•з)
где Uном — номинальное напряжение мотора, кВ;
cosц — коэффициент мощности мотора, cosц=0,87;
з — коэффициент полезного деяния мотора, з=0,83.
По формуле (8):
Iном=2,2/ (v3?0,38?0,87?0,83)=4,6 А
По условию (7):
Iном ? 4,6 А
Избираем магнитный пускатель типа ПМЛ-1101 с Iном= 16А [6].
— 1 — величина тока пускателя Iном=16 А;
— 1 — нереверсивный без термического реле;
— 0 — степень защиты IP00;
— 1- один замыкающий контакт в вспомогательной цепи.
Потому что в качестве приводов употребляются асинхронные движки с короткозамкнутым ротором, то они требуют защиты от перегрузки, для что избираем термо реле.
Выбор термического реле производим по условию:
Iном.т.э.р. ? Iном (10)
где Iном.т.э.р — номинальный ток термического элемента реле, А.
По формуле (10):
Iном.т.э.р.? 4,6 А
Избираем термическое реле типа РТЛ1010 с Iном.т.р = 25 А, Iном.т.э.р= 4,6 А и пределом регулирования тока несрабатывания от 3,8 до 6 А [2].
Выбор магнитных пускателей и термических реле к остальным движкам электроприемников аналогичен.
Данные заносим в таблицу 3.
Таблица 3
Поз. обозначение
Рном, кВт
Iном,
А
Пускатель магнитный ПМЛ
Реле термическое РТЛ
Типоисполнение
Iном.пА
Типоисполнение
Iном т.р., А
Iном т.э.р, А
Предел регулирования тока несрабатывания, А
1-4
37
69,1
ПМЛ-5101
80
РТЛ-2061
80
69,1
54 — 74
11
22,2
ПМЛ-2501
25
РТЛ-1022
25
22,2
18-25
1,5
3.5
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1008
25
3.5
2,4-4
0,12
0,3
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1003
25
0,3
0,24-0,40
2,2
5,03
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1010
25
5,03
3,8-6,0
5-7,
13-15
4
8,6
ПМЛ-1501
10
РТЛ-1014
25
8,6
7,0-10,0
1,5
3.5
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1008
25
3.5
2,4-4
0,12
0,3
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1003
25
0,3
0,24-0,40
8-12
7,5
15.3
ПМЛ-1501
16
РТЛ-1021
25
15.3
13-19
5,5
11,5
ПМЛ-1101
16
РТЛ-1016
25
11,5
9,5-14,0
1,5
3.5
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1008
25
3.5
2,4-4
0,12
0,3
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1003
25
0,3
0,24-0,40
16-19
7,5
15.3
ПМЛ-1101
16
РТЛ-1021
25
15.3
13-19
20-22
18,5
35,3
ПМЛ-3501
40
РТЛ-2055
80
35,3
30-41
5,5
11,5
ПМЛ-1101
16
РТЛ-1016
25
11,5
9,5-14,0
2,2
5,03
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1010
25
5,03
3,8-6,0
0,12
0,3
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1003
25
0,3
0,24-0,40
23-28
15
28,8
ПМЛ-3501
40
РТЛ-2053
80
28,8
23 — 32
2,2
5,03
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1010
25
5,03
3,8-6,0
1,5
3.5
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1008
25
3.5
2,4-4
0,75
2,1
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1007
25
2,1
1,5-2,6
0,12
0,3
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1003
25
0,3
0,24-0,40
29
11
27,6
ПМЛ-3501
40
РТЛ-2053
80
27,6
23 — 32
30-33
7,5
15.3
ПМЛ-1501
16
РТЛ-1021
25
15.3
13-19
1,1
2,7
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1008
25
2,7
2,4-4,0
0,8
2,02
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1007
25
2,02
1,5-2,6
0,12
0,3
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1003
25
0,3
0,24-0,40
34-37
5,5
11,5
ПМЛ-1501
16
РТЛ-1016
25
11,5
9,5-14,0
2,2
5,03
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1010
25
5,03
3,8-6,0
1,5
3.5
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1008
25
3.5
2,4-4
0,12
0,3
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1003
25
0,3
0,24-0,40
38,39,46,47
2,2
5,03
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1010
25
5,03
3,8-6,0
40,48
1,1
2,7
ПМЛ-1501
10
РТЛ-1008
25
2,7
2,4-4,0
41,42,49,50
2,2
5,03
ПМЛ-1501
10
РТЛ-1010
25
5,03
3,8-6,0
0,75
2,1
ПМЛ-1101
10
РТЛ-1007
25
2,1
1,5-2,6
43-45
5,5
11,5
ПМЛ-1501
16
РТЛ-1016
25
11,5
9,5-14,0
В качестве защитной аппаратуры применяем автоматические воздушные выключатели серии ВА.
Выбор защитной аппаратуры к многодвигательному приемнику покажем на примере электроприёмника под номером 38 по плану.
Выбор автоматического воздушного выключателя производим по условию:
Iном.р ? Iдл (11)
где Iдл — долгий расчетный ток, А.
Долгий расчетный ток определяем по формуле:
Iдл=?Iном (12)
где ?Iном — сумма номинальных токов электродвигателей входящих в состав приемника, А.
По формуле (12):
Iдл=5,03 А
По условию (11):
Iном.р ?5,03 А
Избираем автоматический воздушный выключатель типа ВА51-31 с Iном.в=100 А , Iном.р=16 А [3].
Избранный автоматический выключатель проверяем по току срабатывания электромагнитного расцепителя по условию:
Iср.э.р ? 1,25?Iкр (13)
либо
kотс•Iном.расц?1,25•Iкр.
где Iкр — наибольший краткосрочный ток, А;
kотс — кратность тока отсечки, kотс=10.
Наибольший краткосрочный ток определяем по формуле:
Iкр=Iп+Iраб (14)
где Iп — пусковой ток большего по мощности электродвигателя, А;
Iраб — сумма рабочих токов оставшихся наименьших по мощности электродвигателей, А.
Пусковой ток головного электродвигателя определяем по формуле:
Iп=Iном?(Iп /Iном) (11)
где Iп /Iном — кратность запуска электродвигателя, о.е.
По формуле (11):
Iп=5,03?7 =35,2 А
По формуле (14):
Iкр=35,2 А
По условию (13):
10•16 А ? 1,25?35,2 А
160 А ? 44 А
Потому что условие производится, то автоматический выключатель избран правильно.
Выбор защитной аппаратуры остальным многодвигательным приемникам аналогичен. Данные заносим в таблицу 4.
Таблица 4
Поз. обозначение
Тип выключателя
Iном в , А
Iном.р., А
Iср.э.р , А
1-4
ВА51-31
100
100
1000
5-7,13-15
ВА51-31
100
16
160
8-12
ВА51-31
100
31,5
315
16-19
ВА51-31
100
16
160
20-22
ВА51-31
100
63
630
23-28
ВА51-31
100
40
400
29
ВА51-31
100
31,5
315
30-33
ВА51-31
100
25
250
34-37
ВА51-31
100
25
250
38,39,46,47
ВА51-31
100
16
160
40,48
ВА51-31
100
16
160
41,42,49,50
ВА51-31
100
16
160
43-45
ВА51-31
100
16
160
2.4 Расчет и выбор сечений проводов и кабелей
Проводники электронных сетей выбираются либо проверяются по допустимому нагреву долгим расчетным током Iр по условию:
Iдоп ? Iр / Кп, (15)
где Кп — поправочный коэффициент на фактические условия прокладки проводов и кабелей (при обычных критериях прокладки Кп=1).
Для электронных сетей до 1 кВ, как правило, поправочный коэффициент определяют по формуле:
Кп=К1К2,
где К1 и К2 — коэффициенты, учитывающие фактическую температуру окружающей среды и количество вместе проложенных проводников.
Избранные по нагреву сечения проводников должны соответствовать их защитным аппаратам, что проверяется по условию:
Iдоп ? Кз• Iз / Кп,
где Кз — кратность продолжительно допустимого тока проводника по отношению к номинальному току либо току срабатывания защитного аппарата;
Iз — номинальный ток либо ток срабатывания защитного аппарата.
Покажем пример выбора питающего гибкого кабеля к электроприёмнику под номером 29 по плану.
По формулам (15) и (17):
Iдоп ? 27,6/1=27,6 А
Iдоп ? 1•31,5/1=31,5 А
Избираем гибкий кабель марки КГ-3(1х4) с Iдоп=35 А [].
Выбор проводов к многодвигательному приемнику покажем на примере электроприёмника под номером 41 по плану.
Выбор сечения проводов производим по условию:
Iдоп ? Iдл /Кп., (16)
где Iдл — долгий расчетный ток, А.
Для электроприёмника под номером 1 по условию (16) и (17):
Iдоп ?100/1=100 А
Iдоп ? 1•100/1=100 А
Избираем провод согласно [9] АПВ-4(150) с Iдоп=120 А. Провод прокладываем в пластмассовой трубе поперечником 55 мм.
Выбор проводов к остальным многодвигательным приемникам аналогичен. Данные заносим в таблицу 5.
Таблица 5
Поз.обозначение
Данные провода
Марка провода
Сечение, мм2
Iдоп., А
Поперечник трубы, мм
1-4
АПВ
4(150)
120
65
5-7,13-15
АПВ
4(12,5)
19
10
8-12
АПВ
4(18)
37
20
16-19
АПВ
4(12.5)
19
10
20-22
АПВ
4(125)
70
35
23-28
АПВ
4(118)
55
30
29
КГ
3(1х4)
35
—
30-33
АПВ
4(16)
27
20
34-37
АПВ
4(16)
27
20
38,39,46,47
АПВ
4(12,5)
19
10
40,48
АПВ
4(12.5)
19
10
41,42,49,50
АПВ
4(12.5)
19
10
43-45
АПВ
4(12.5)
19
10
3. Расчет силовой сети
3.1 Выбор схемы электроснабжения цеха
Электроснабжение цеха может осуществляться по круговым и магистральным схемам. Для нашего цеха избираем смешанную схему электроснабжения. Трансформаторную подстанцию располагаем так, чтоб она не загромождала проход и не препятствовала технологическому процессу, другими словами располагаем в удалённом от проходов месте.
Для расчета все оборудование цеха разбиваем на группы. Данные о количестве РУ и запитываемых от их приемников приведены в таблице 6.
Таблица 6
Поз обозначение РУ
Позиционное обозначение питаемого приемника
РП1
5-7,13-15
РП2
16-19
РП3
20-22
РП4
23-28
ШР1
1-4, 8-12
ШР2
30-33,34-37
ШР3
29,38-50
3.2 Расчет электронных нагрузок силовой сети
Расчет силовой перегрузки производим способом расчётных коэффициентов.
Избираем для каждой группы коэффициент использования активной мощности Ки и коэффициент мощности cosц:
— вентиляторы — Ки1=0,8, cosц1=0,8;
— станки — Ки2=0,14, cosц2=0,6;
— тельфер — Ки3=0,3, cosц3=0,5.
Определяем действенное число электроприемников, по формуле:
nэ=(?Рном)2/?Р2ном (17)
где (?Рном)2 — квадрат суммы мощностей, кВт;
?Р2ном — сумма квадратов мощностей, кВт.
По формуле (17):
Принимаем nэ=26 шт.
Определяем среднее
Ки.ср=(Ки1?Рном1+Ки2?Рном2+Ки3?Рном3)/( ?Рном1+?Рном2++?Рном3) (18)
где ?Рном1 — сумма мощностей приемников первой группы, кВт;
?Рном2 — сумма мощностей приемников 2-ой группы, кВт;
?Рном3 — сумма мощностей приемников третьей группы, кВт.
По формуле (18):
Ки.ср=(0,8?4•7,5+0,14•148,54+0,3•11)/ 148,54=0,32
Определяем коэффициент расчётной перегрузки Кр, из таблицы [Королев]:
Кр=f(nэ; Ки ср)
Кр=f(26; 0,32)=1,0
Определяем активную расчетную нагрузку Pр , кBт, по формуле:
Рр=Кр? (Ки1?Рном1+Ки2?Рном2+Ки3?Рном3) (19)
По формуле (19):
Рр=1,0?(0,8?4•7,5+0,14•641,86+0,3•11)=117,1 кВт
Определяем расчетную реактивную нагрузку Qр , по формуле:
Qр=Ки1??Рном1?tgц1+Ки2??Рном2 •tgц2+Ки3??Рном3 •tgц3 (20)
где tgц1 — коэффициент реактивной мощности приемников первой группы, tgц1=0,75;
tgц2 — коэффициент реактивной мощности приемников 2-ой группы, tgц2=1,33;
tgц3 — коэффициент реактивной мощности приемников третьей группы, tgц3=1,73.
По формуле (20):
Qр=(0,8?4•7,5?0,75+0,14•641,86?1,33+0,3•11•1,73) =143,22 квар
Определяем полную расчетную нагрузку Sр ,кВА, по формуле:
(21)
По формуле (21):
184,9
Определяем расчетный ток Iр , А, по формуле:
Iр=Sр/(?Uном) (22)
По формуле (22):
Iр=184,9/(•0,38)= 284,6 А
Аналогично рассчитываются перегрузки по группам приемников. Сводная ведомость нагрузок представлена в таблице 7.
Таблица 7
Наименование РУ и электроприемников
Наименование
Э.П.
количество Э.П.
Номинальная мощность
Коэффициент использования
Коэффициенты
Kи•P
Kи•P•tngц
Действенное число nэ
Коэффициент расчётной
перегрузки
Расчетная мощность
Расчетный ток, А
1-го Э.П.
Рn
Общая
Р=n•Pn
cosц
tngц
Активная, кВт
Реактивная, квар
Полная, кВ•А
РП1
Вертикально-сверлильный
6
5,62
33,72
0,14
0,5
1,73
4,72
8,17
6
—
—
—
—
—
Итого по РП1
6
—
33,72
0,14
—
1,73
4,72
8,17
6
1,96
9,25
8,17
12,34
18,99
РП2
Вентиляция
4
7,5
30
0,8
0,8
0,75
24
18,00
4
—
—
—
—
—
Итого по РП2
4
—
30
0,8
—
0,75
24
18,00
4
1,0
24
18,00
30
46,15
РП3
Продольно-фрезерный
3
26,32
78,96
0,17
0,65
1,33
13,42
17,85
3
—
—
Итого по РП3
3
—
78,96
0,17
—
1,33
13,42
17,85
3
2,31
31
17,85
35,77
55,03
РП4
Токарно-револьверный
6
19,57
117,42
0,17
0,65
1,33
19,96
26,55
6
—
—
Итого по РП4
6
—
117,42
0,17
—
1,33
19,96
26,55
6
1,62
32,33
26,55
41,83
64,36
ШР1
Вертикально-протяжной
4
51,82
207,28
0,17
0,65
1,33
35,23
46,86
4
—
—
—
—
—
Широкоуниверсальный фрезерный
5
14,62
73,1
0,14
0,5
1,73
10,23
17,70
5
—
—
—
—
—
Итого по ШР1
9
—
280,38
0,15
—
1,53
45,46
69,55
9
1,71
77,73
69,55
104,3
160
ШР2
Круглошлифовальный
4
9,52
38,08
0,35
0,65
1,33
13,32
17,72
4
—
—
—
—
—
Горизонтально-расточной
4
9,32
37,28
0,17
0,65
1,33
6,33
8,42
4
—
—
—
—
—
Итого по ШР2
8
—
75,36
0,26
—
1,33
19,65
26,13
8
1,19
23,38
26,13
35,06
53,94
ШР3
Абразивно-отрезной
4
2,2
8,8
0,14
0,5
1,73
1,23
2,13
4
—
—
—
—
—
Универсально-заточной
2
1,1
2,2
0,14
0,5
1,73
0,3
0,52
2
—
—
—
—
—
Точильно-шлифовальный
4
7,13
28,52
0,35
0,65
1,33
9,98
13,27
4
—
—
—-
—
—
Комбинированные пресс-ножницы
3
5,5
16,5
0,17
0,65
1,33
2,8
3,72
3
—
—
—
—
—
Кран-балка
1
11
11
0,35
0,5
1,73
3,85
6,66
1
—
—
—
—
—
Итого по ШР3
14
—
67,02
0,23
—
1,57
18,6
29,20
14
1,05
30,66
29,20
42,32
65,14
Осветительная перегрузка
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
3.3 Расчет и выбор шинных сборок и распределительных пт
В качестве распределительных устройств применяем шинопроводы ШРА.
Покажем выбор шинопровода на примере ШР1.
Главные технические характеристики шинопроводов:
— номинальный ток;
— номинальное напряжение;
— ударный ток;
— степень защиты.
Шинопровод избираем по условию:
Iном.ш.р.? Iр (23)
где Iном.ш.р — номинальный ток шинопровода, А.
По условию (23):
Iном.ш.р.? 160 А
Избираем шинопровод типа ШРА4-250 с Iном.ш.р=250 А [8]. Аналогичного типа избираем шинопроводы ШР2, ШР3 типа ШРА4-100 с Iном.ш.р=100 А.
Выбор распределительного пт РП производим по последующим условиям:
по номинальному току электромагнитного расцепителя вводного автоматического выключателя;
по количеству линейных автоматических выключателей;
по степени защиты от окружающей среды.
Покажем выбор распределительного пт на примере РП1.
Выбор линейного автоматического выключателя производим по условию (11):
Iном. р.? 18,99А
По [15] избираем распределительный пункт типа ПР85004 укомплектованный 2-мя линейными выключателями типа ВА51-31 с Iном.р=20А, Iном.в=100А.
Выбор других РП производим аналогично, данные заносим в таблицу 8.
3.4 Расчет и выбор аппаратуры управления и защиты силовой сети
Покажем пример выбора автоматического воздушного выключателя к ШР1 по плану.
Автоматический воздушный выключатель избираем по условию:
Iном.р? Iр
По формуле (24):
Iном.р ? 160 А
Избираем автоматический воздушный выключатель типа ВА51-33 с Iном.в=160 А, Iном.р=160 А [3].
Таблица 8
Поз . обозначение РУ
Тип РУ
Iр , А
Аппарат защитный
Тип выключателя
Iном.в, А
Iном.р, А
РП1
ПР8501-004
18,99
ВА51-31
100
20
РП2
ПР8501-004
46,15
ВА51-31
100
50
РП3
ПР8501-004
55,03
ВА51-31
100
63
РП4
ПР8501-004
64,36
ВА51-31
100
80
ШР1
ШРА4-250
160
ВА51-33
250
160
ШР2
ШРА4-100
53,94
ВА51-31
100
63
ШР3
ШРА4-100
65,14
ВА51-31
100
80
3.5 Расчет сечения питающих проводов и кабелей
Покажем пример выбора питающего провода к РП1 по плану.
Выбор сечения питающего провода производим по условиям (15) и (17):
Iдоп ? 18,99/1=18,99 А
Iдоп ? 1•20/1=20 А
Избираем провод АПВ-4(12,5) с Iдоп=19 А [9]. Провод прокладываем в пластмассовой трубе поперечником 20 мм.
Аналогично избираем питающие провода к остальным РП и ШР. Данные заносим в таблицу 9.
Таблица 9
Позиционное
обозначение РУ
Линия питания
Марка провода
Сечение, мм2
Iдоп., А
Поперечник трубы, мм
РП1
АПВ
4(1?2)
15
20
РП2
АПВ
4(1?18)
55
50
РП3
АПВ
4(1?18)
55
50
РП4
АПВ
4(1?25)
70
150
ШР1
АПВ
4(1?95)
175
250
ШР2
АПВ
4(1?18)
55
50
ШР3
АПВ
4(1?25)
70
150
4. Расчет электронного освещения
Есть последующие виды освещения: рабочее, аварийное, сохранности. Рабочее освещение устраивается во всех помещениях и создаёт на рабочих поверхностях нормируемую освещённость; аварийное освещение дозволяет не прекращать работу в случае трагедии в сети обыденного освещения; освещение сохранности даёт возможность людям просто и уверенно выйти из строения при трагедии в сети обыденного освещения.
Для общего освещения помещений должны в большей степени применяться газоразрядные лампы.
Устройство рабочего электронного освещения непременно для всех помещений независимо от устройства в их остальных видов освещения.
Необходимо подчеркнуть, что уровни освещённости, рекомендуемые в более продвинутых странах мира, довольно высоки и составляют 250-1000 лк.
Крепление осветительных приборов в производственных помещениях рекомендуется предугадывать как комплектный промышленный узел, решаемый, как правило, вместе с конструкциями для прокладки сети.
Навесные осветительные приборы общего освещения, устанавливаемые на потолках либо фермах, как правило, крепятся к крайним со свесом не наиболее 1,5 м. Повышение свеса этих осветительных приборов может предусматриваться в вариантах: если нужно в целях обеспечения доступа к светильникам для обслуживания; когда это дозволяет сделать лучше экономические характеристики установки без ухудшения свойства освещения.
Светотехническая часть расчётов осветительной установки в главной мере предназначает технико-экономическую эффективность проектируемых установок, и её мотивированной задачей являются такие выбор и размещение осветительных приборов, при которых достижение нормируемых количественных и высококачественных характеристик было бы обеспечено при малых издержек на сооружение и эксплуатацию установок. Расчётам должен предшествовать предварительный шаг, заканчивающийся выбором метода расчёта.
Расчётная высота подвеса осветительных приборов находится по формуле:
, (26)
где Н — высота помещения, м;
hp — высота рабочей поверхности над полом, м;
hc — расстояние от точки крепления до осветительного прибора, м.
Из нареченных размеров Н и hp являются данными, а hc принимается в границах от нуля (при установке на потолке) до 1,5 м.
При общем равномерном освещении отношение расстояний меж примыкающими светильниками либо рядами осветительных приборов L к высоте их установки Hp над освещаемой поверхностью рекомендуется выбирать зависимо от типа кривой силы света осветительных приборов. Расстояние от последних рядов осветительных приборов до стенок принимается в границах 0,3…0,5 от L, зависимо от наличия поблизости стенок рабочих мест.
Число рядов осветительных приборов R определяется по формуле:
, (27)
где В — ширина помещения, м;
l — расстояние от последних осветительных приборов до стенок, м.
Число осветительных приборов в ряду NR находится из выражения:
, (28)
где А — длина помещения, м.
При освещении, выполненном рядами люминесцентных осветительных приборов, для расчёта освещённости следует, исходя из требований строительной и технологической части проекта, задаться числом рядов осветительных приборов, также типом и мощностью лампы, что обусловит её световой поток. Число требуемых осветительных приборов в ряду находят по выражению:
, (29)
где m — число ламп в осветительном приборе, шт.;
R — число рядов, шт.
Отысканные значения R, NR округляются до наиблежайшего целого числа.
Действительные расстояния меж рядами осветительных приборов и лампами в ряду находятся по формулам:
, (30)
, (31)
Опосля выполненных расчётов окончательное уточнение расположения осветительных приборов выполняться на вычерченном в масштабе плане помещения.
Высота помещения — 8 м. Высоту рабочей поверхности над полом примем равной 0,8 м. Расстояние от точки крепления до осветительного прибора — 1 м. По формуле (32) вычисляем
По формуле (26):
Нр=8-0,8-1=6,2 м
Для освещения данного помещения будем использовать осветительные приборы имеющие тип кривой силы света Г-1, потому отношение расстояний меж примыкающими светильниками к расчётной высоте их установки принимаю L/Hp=0,9 м. Исходя из этого, за ранее рассчитываем расстояния меж примыкающими светильниками и от последних осветительных приборов до стенок.
L=0,9•6,2=5,58 м
l=0,4•5,58=2,23 м
Дальше определяем число рядов осветительных приборов и число осветительных приборов в любом ряду по формулам (27) и (28) соответственно:
Действительные расстояния меж рядами осветительных приборов и лампами в ряду находятся по формулам (30) и (31):
м
м
Расчет мощности ламп производим способом коэффициента использования светового потока.
Световой поток одной лампы определяют по формуле:
, (32)
где Е — нормируемая меньшая освещенность, лк;
К — коэффициент припаса (для люминесцентных ламп К=1,5-2);
F — освещаемая площадь, м2;
z — отношение средней освещённости к малой (z=1,1…1,15);
N — количество осветительных приборов, шт;
з — коэффициент использования светового потока.
Коэффициент использования светового потока для всякого типа осветительного прибора определяют зависимо от коэффициентов отражения потолка сп, стенок сс, рабочей поверхности ср, также зависимо от индекса помещения.
Индекс помещения находят по формуле:
, (33)
где А — длина помещения, м;
В — ширина помещения,м.
По отысканной величине светового потока Ф подбирают мощность лампы.
Для определения коэффициента использования светового потока определим сначало индекс помещения по формуле (33):
Коэффициент использования светового потока определяем по условию:
з=f (сп;сс;ср;i) (34)
где з — коэффициент использования светового потока.
Этот коэффициент является основой данной методики и определяется как отношение светового потока падающего на рабочую поверхность к световому сгустку осветительного устройства. Этот коэффициент принимается по таблице и зависит от коэффициентов отражения стенок, потолка и пола, также индекса помещения и типа КСС применяемых осветительных приборов.
сп ,сс ,ср — коэффициенты отражения поверхностей потолка, стенок, расчетной поверхности, %. Принимаем сп=50%, сс=50%, ср=10%.
По условию (34):
з=f(50;50;10;)=0,83
Освещаемую площадь определяем по формуле:
F=А?В (35)
По формуле (35):
F=54?24=1296 м2
Для данного помещения задана малая освещённость Е=250 лк, число осветительных приборов по результатам прошлых расчётов N=10•5=50шт.
Расчёт светового потока одной лампы проведём с учётом последующих коэффициентов: коэффициент припаса K=1,5; отношение средней освещённости к малой z=1,1.
По формуле (32):
По рассчитанному значению потока одной лампы избираем обычные источники света — осветительные приборы РСП05 с лампами ДРЛ 250. Номинальный световой поток избранного источника света Фном=13000 лм [8].
Избираем провод согласно АПВ-3(14) с Iдоп=38 А.
Установленную мощность ламп Руст , Вт, определяем по формуле:
Руст=Рл?N (36)
По формуле (36):
Руст=250?50=12500 Вт
Расчетную активную мощность осветительной перегрузки Рр.о , кВт, определяем по формуле:
Рр.о=Кп?Ксо?Руст., (37)
где Ксо — коэффициент спроса осветительной перегрузки. Принимаем Ксо=0,95 [];
Кп — коэффициент, учитывающий утраты в пускорегулирующих аппаратах. Для ламп типа ДРЛ принимаем Кп = 1,1.
По формуле (37):
Рр.о=1,1?0,95?12,5=13,06 кВт
Определяем расчетную реактивную мощность осветительной перегрузки Qр.о , квар, по формуле:
Qр.о=Рр.о?tgцо (38)
где tgц — коэффициент реактивной мощности освещения.
Для ламп ДРЛ tgц=1,44, при cosц=0,57 [].
По формуле (38):
Qр.о=13,06?1,44=18,81 квар
Полную расчетную осветительную нагрузку Sр.о , кВА, определяем по формуле:
(39)
По формуле (39):
Расчетный ток осветительной сети Iр.о , А, определяем по формуле:
Iр.о=Sр.о/(?Uном) (40)
По формуле (40):
Iр.о=22,8/(1,73?0,38)=35 А
Потому что на данном участке число работающих превосходит 50 человек, то нужно предугадать аварийное освещение. Это освещение обязано создавать в проходах освещенность 0,5 лк в зданиях.
Аварийное освещение для эвакуации людей нужно:
в местах, небезопасных для прохода людей;
по путям эвакуации людей из производственных и публичных спостроек, где пребывает наиболее 50 человек;
в производственных помещениях с повсевременно работающими людьми, выход из которых в мгле небезопасен из-за продолжения работы оборудования.
Аварийное освещение может осуществляться лампами накаливания либо люминесцентными, но не лампами ДРЛ.
Осветительные приборы аварийного эвакуационного освещения располагаем меж рядами ламп рабочего освещения, по четыре в ряду, количество рядов Nр, шт, Nр=5, количество осветительных приборов Nсв, шт, Nсв=20.
По (32) определяем световой поток одной лампы Фл, лм:
Ф=(0,5?1,5?1296?1,1)/(12?0,83)=107,3 лм
Избираем лампу накаливания Б 215-225-25 с Рл=25 Вт, Фл=220 лм [8].
В качестве щитка освещения избираем распределительный пункт серии ПР8501-002 с шестью однополюсными выключателями модели ВА51-29.
5. Электроснабжение цеха
5.1 один силовой трансформатор.
Трансформатор избираем по условию:
Sном.т?Sр’ (45)
где Sном.т — номинальная мощность трансформатора, кВА;
Sр’ — полная расчетная перегрузка, кВА.
Полную расчетную нагрузку определяем по формуле:
(46)
По формуле (46):
Избираем трансформатор типа ТМ-160/10 с Sном=160 кВА;
?Рст=0,42кВт; ?Рм=1,97 кВт; Uк.з.=4,5 %; Iхх=2,4% [5].
Проверяем корректность выбора трансформатора по коэффициенту загрузки в:
в=Sp’/Sном (47)
По формуле (47):
в=124,8/160=0,78
Потому что в=0,78 и меньше чем 0,95, то трансформатор избран верно.
5.3 Выбор вводной аппаратуры и вводного кабеля
Выбор частей источника питания производим по рисунку 1.
Набросок 1
Выбор автоматического воздушного выключателя QF1 производим по условию:
Iном.р ? Iр’ (48)
где Iном.р — номинальный ток термического расцепителя автоматического выключателя, А;
Ip’ — расчетный ток, А.
Расчетный ток определяем по формуле:
Ip’=Sp’/(?Uном ) (49)
По формуле (49):
Ip’=284,6 /(1,73?0,38)=437 А
По условию (48):
Iном.р ? 437 А
Избираем автоматический воздушный выключатель типа ВА51-39 с Iном.в=630 А , Iном.р=500 А [3].
Выбор трансформатора тока производим по условиям:
Uном ТА? Uном (50)
Iном ТА1? Iр’ (51)
где Uном ТА — номинальное напряжение трансформатора тока, В;
Iном ТА1 — номинальный ток первичной обмотки трансформатора тока, А.
По условиям (50),(51):
Uном ТА? 0,38 В
Iном ТА1? 437 А
Избираем трансформатор тока типа ТШН-0,66 с Uном ТА=0,66 кВ, Iном ТА1=600 А [1].
Автоматический воздушный выключатель QF2 избираем по условию:
Iном р ? Iр.о (54)
По условию (54):
Iном р ?35 А
Избираем автоматический воздушный выключатель типа ВА51-31 с Iном в=100 А , Iном р=40 А [3].
Провод питания рабочего щита освещения избираем по условиям (15) и (17):
Iдоп ?35 /1=35 А
Iдоп ?40?1/1=40 А
Избираем провод АПВ-3(18) с Iдоп =40 А [9]. Провод прокладываем в пластмассовой трубе поперечником 45 мм.
Автоматический воздушный выключатель QF3 избираем по условию:
Iном р ?1,3• Iном к.у (57)
где Iном к.у — номинальный ток возмещающего устройства, А.
Номинальный ток возмещающего устройства определяем по формуле:
Iном к.у=Qк.у / (?Uном) (58)
По формуле (58):
Iном к.у=150 /(1,73?0,38)=230,7 А
По условию (57):
Iном р ?1,3•230,7=300 А
Избираем автоматический воздушный выключатель типа ВА57-37 с
Iном в=400 А , Iном р=320 А .
Провод питания возмещающего устройства избираем по условию (15) и (17):
Iдоп ?230,7 /1=230,7 А
Избираем провод АПВ-4(1160) с Iдоп =255 А [9]. Провод прокладываем в пластмассовой трубе поперечником 250 мм.
5.4 Расчет заземляющего устройства
Защитное заземление — это намеренное соединение частей электроустановки, нормально не находящейся под напряжением, с заземляющим устройством для обеспечения электробезопасности.
Принцип деяния защитного заземления основан на понижении до неопасных величин напряжений прикосновения и шага, обусловленных замыканием одной из фаз на корпус электрооборудования и соответственно проходящего через тело человека тока.
В случае пробоя одной из фаз электросети на корпус электродвигателя благодаря защитному заземлению напряжение прикосновения, под которое может попасть человек, прикоснувшись к корпусу, существенно понижается.
На участке в качестве заземляющих проводников употребляются
естественные заземлители — электропроводящие части коммуникаций и сооружений производственного предназначения.
Для соединения станков с заземляющим контуром в качестве заземляющих проводников употребляется полосовая сталь.
Для соединения электродвигателей и другого электрооборудования с заземляющим контуром в качестве заземляющих проводников употребляется медные проводники. Заземляющие проводники проложены открыто, с неплохим доступом для осмотра.
По расположению относительно корпусов электрооборудования различают два вида заземления — выносное (сосредоточенное) и контурное (распределенное).
При выносном заземлении заземлитель вынесен за границы площадки, на которой находится электрооборудование.
На участке употребляется контурное заземление, при котором одиночные заземлители расположены по контуру (периметру) производственной площадки. В аварийных ситуациях при таком виде заземления напряжение прикосновения и шага характеризуются маленькими значениями и, как следует, достигается наибольшая сохранность.
Рассчитываем величину искусственного заземления, в качестве которого применяем вертикальные стержни длиной 5 м, поперечником 12 мм, расположенные на расстоянии 5 м друг от друга и соединенные металлической полосой 404 мм на глубине 0,5 м.
Сопротивление 1-го стержня Rст , Ом, определяем по формуле:
Rст=0,00227срасч. (60)
где срасч — расчетное
Расчетное
срасч= Трибунал.•ш (61)
где трибунал — удельное сопротивление грунта, Ом•см.
Принимаем Трибунал=10000 Ом•см [8]
ш — коэффициент сезонности. Принимаем ш=1,45.
По формуле (61):
срасч=10000•1,45=14500 Ом•см
По формуле (60):
Rст=0,00227•14500=32,92 Ом.
Определяем теоретическое число заземлителей nтеор , по формуле:
птеор =Rст /Rз (62)
где Rз — сопротивление заземляющего устройства, Ом. Принимаем Rз=4 Ом.
По формуле (62):
птеор =32,92/4=8,23 шт.
Принимаем nтеор=9шт.
Действительное число заземлителей прасч, определяем по формуле:
прасч=Rст /(Rз •зз) (63)
где зз — коэффициент экранирования заземлителей. Принимаем зз=0,55.
По формуле (63):
nрасч=32,92/(4•0,55)=14,96
Принимаем nрасч= 15шт.
6. Технико-экономические расчеты
6.1 Планирование электронной перегрузки цеха
6.1.1 Расчет годичный потребности в электронной энергии
Потребность в электронной энергии на технологические нужды определяется исходя из наибольшей активной мощности технологического (силового) оборудования по формуле:
(64)
По формуле (64):
=
где: РТНГ — наибольшая активная мощность силового оборудования; кВт(из задания)
ФТН — годичный действительный фонд времени работы оборудования; час (приложение 1)
Потребность в электроэнергии на хозяйственные нужды складывается из потребностей на освещение и на мелкомоторные перегрузки.
Годичная Потребность в электроэнергии на освещение определяется по формуле:
(65)
По формуле (65):
=
где ФО — число часов работы осветительных токоприемников (приложение 1)
На основании рассчитанных данных строится энергобаланс цеха:
Таблица 10. — Энергобаланс цеха
Статья издержек
Плановый энергобаланс
кВт•ч
%
Приходная часть:
Поступило электроэнергии
374600
100
Расходная часть:
Нужный расход
343670
91,7
В том числе на технологические цели:
освещение
282288
61382
75,3
16,4
Утраты электроэнергии:
в том числе в цеховых сетях и трансформаторах
в движках
в рабочих машинках
30930
9279
6186
15465
8,3
2,5
1,7
4,1
Утраты электроэнергии условно принимаем в размере 9% от полезного расхода, в том числе:
— в цеховых сетях и трансформаторах — 30% от общей величины утрат;
— в движках — 20% от общей величины утрат;
— в рабочих машинках — 50% от общей величины утрат
6.1.2 Расчет платы за потребляемую электроэнергию
Плата за потребляемую электроэнергию определяется по 2-ух ставочному тарифу по формуле:
Пэл.=12•а•Ракт.+в•Эг. (67)
По формуле (67):
Пэл.= 12•61,15•105,214+0,978•374600=443564,8 тыс.руб.
где: а — каждомесячная ставка за 1квт наибольших нагрузок равная руб.
Ракт. — наибольшая активная мощность заявленная энергосистеме, кВт.
в — ставка за 1 кВ потребляемой электроэнергии учтенной счетчиком, равная руб.
Эг — количество потребляемой электроэнергии, кВт•ч.
Суммарная наибольшая активная мощность токоприемником определяется по формуле:
Ракт.= Ртнакт. +Р0акт.
По формуле (68):
Ракт.= 48,09+13,06 =61,15 кВт
6.2 Расчет численности персонала энергохозяйства цеха
6.2.1 Расчет трудозатратности ремонтных работ
Трудозатратность ремонтных работ определяется исходя из годичного размера ремонтных работ и норм времени по формуле:
Тр = Vk•фk+Vc•фc+Vm•фm (69)
где: Vk,Vc,Vm — годичный размер ремонтных работ на серьезный, средний и текущий ремонт.
]]>