Учебная работа. Проектирование трансформатора силового ТМ-400/10-66У1

1 Звезда2 Звезды3 Звезды4 Звезды5 Звезд (5 оценок, среднее: 4,80 из 5)
Загрузка...
Контрольные рефераты

Учебная работа. Проектирование трансформатора силового ТМ-400/10-66У1

Расположено на

Расположено на

Проектирование трансформатора силового ТМ-400/10-66У1
Оглавление

  • Предназначение, устройство и принцип деяния трансформаторов
    • Выбор марки стали и вида изоляции пластинок
    • Задание на проектирование
    • Схема расчета трансформатора
    • 1. Расчет главных электронных величин трансформатора и автотрансформатора
    • 2. Расчет главных размеров трансформатора
    • 3. Расчет обмоток НН и ВН
    • 4. Определение характеристик недлинного замыкания
    • 5. Расчет напряжения недлинного замыкания
    • 6. Определение утрат холостого хода трансформатора
    • 7. Термический расчет и расчет системы остывания
    • Литература

Предназначение, устройство и принцип деяния трансформаторов

трансформатор расчет обмотка

Трансформатором именуется статическое электромагнитное устройство, имеющее две либо наиболее индуктивно связанных обмоток и созданное для преобразования средством электромагнитной индукции одной либо нескольких систем переменного тока в одну либо несколько остальных систем переменного тока.

Трансформаторы получили обширное распространение в связи с необходимостью передачи электронной энергии на огромные расстояния.

По предназначению различают последующие трансформаторы:

а) силовые — для преобразования электронной энергии для питания силовой и осветительной перегрузки;

б) особые — для питания токоприемников специального предназначения;

в) измерительные — для подключения измерительных устройств;

г) автотрансформаторы — для преобразования напряжения в маленьких границах в лабораториях, при пуске в ход движков переменного тока, для бытовых нужд и остальных целей.

Также трансформаторы делятся, зависимо от:

— числа фаз преобразуемого напряжения, на однофазные и многофазные (обычно трехфазные);

— числа обмоток, приходящихся на одну фазу трансформируемого напряжения, на двухобмоточные и многообмоточные;

— метода остывания — на сухие, масляные.

Конструктивной и механической основой трансформатора является его магнитная система (магнитопровод), которая служит для локализации в ней основного магнитного поля трансформатора. Магнитная система представляет собой набор пластинок либо остальных частей из электротехнической стали либо другого ферромагнитного материала, собранных в определенной геометрической форме.

Большая часть типов магнитных систем можно верно подразделить на отдельные части. В согласовании с сиим делением в магнитной системе различают стержни — те ее части, на которых размещаются главные обмотки трансформатора, служащие конкретно для преобразования электронной энергии, и ярма — части, не несущие главных обмоток и служащие для замыкания магнитной цепи, а в неких типах трансформаторов также для расположения обмоток, имеющих вспомогательное предназначение.

Зависимо от метода производства магнитопроводы трансформаторов бывают:

1) Пластинчатые магнитопроводы (рис. 1, а — е) собирают из отдельных пластинок, приобретенных методом штамповки либо резки листовой электротехнической стали. Для уменьшения вихревых токов пластинки изолируют друг от друга слоем изоляционного лака либо оксидной пленкой. Стержневые пластинчатые магнитопроводы (рис. 1, а) собирают из пластинок (полос) прямоугольной формы. Пластинки магнитопровода скрепляют в пакет или средством шпилек, электрически изолированных от пластинок особыми втулками и шайбами, или средством бандажа из стеклянной нетканой ленты либо нитей. Броневые пластинчатые магнитопроводы (рис. 1, б) собирают из пластинок Ш-образной формы. Они имеют только один стержень, на котором располагают все обмотки трансформатора. Тороидальные пластинчатые магнитопроводы (рис. 1, в) собирают из отдельных штампованных колец.

2) Ленточные разрезные магнитопроводы стержневого (рис. 1, г) и броневого (рис. 1, д) типов состоят из отдельных частей подковообразной формы. Опосля установки заблаговременно сделанных обмоток эти подковообразные части соединяют встык и скрепляют стяжками. Тороидальные ленточные магнитопроводы (рис. 1, ё) изготавливают методом навивки ленты. Достоинства таковых магнитопроводов — отсутствие соединений, т. е. мест с завышенным магнитным сопротивлением.

Магнитопроводы броневого типа обеспечивают трансформаторам последующие плюсы: наилучшее наполнение окна магнитопровода обмоточным проводом; частичную защиту обмотки ярмами от механических повреждений. Но при броневом магнитопроводе ухудшаются условия остывания обмоток.

Рис.1 Магнитопроводы трансформаторов

Магнитная система со всеми узлами и деталями, которые служат для соединения ее отдельных частей в единую систему, именуется остовом трансформатора. На остове в процессе предстоящей сборки устанавливают обмотки и укрепляют отводы, т.е. проводники, созданные для соединения обмоток трансформатора с переключателями, вводами и иными токоведущими частями.

Система остова обязана обеспечивать надежное скрепление и механическую твердость магнитной системы, собранной из тонких пластинок стали шириной 0,35 — 0,27мм, масса которой добивается 10-ов тонн. При всем этом в процессе использования остов трансформатора должен выдерживать механические силы, возникающие меж обмотками при маленьком замыкании.

Главным элементом обмотки трансформатора является виток — электронный проводник либо несколько параллельно соединяемых проводников, однократно обхватывающих часть магнитной системы. Ток витка вместе с токами остальных витков и остальных частей трансформатора, в каких возникает электронный ток, делает магнитное поле трансформатора. Под действием этого поля в любом витке наводится ЭДС.

Обмоткой именуется совокупа витков, образующих электронную цепь, в какой суммируются ЭДС, наведенные в витках, с целью получения высшего, среднего либо низшего напряжения трансформатора либо с иной целью.

Обмотки высшего и низшего напряжения предназначаются для преобразования электронной энергии и являются главными обмотками. Не считая их, в силовом трансформаторе могут быть и вспомогательные обмотки, созданные для компенсации отдельных частей магнитного поля, доп подмагничивания отдельных частей магнитной системы и остальных целей.

Обмотки трансформаторов различают по предназначению, способу обоюдного расположения и форме.

В двухобмоточном трансформаторе, имеющем две электрически не связанные меж собой обмотки, различают обмотку высшего напряжения (ВН), присоединяемую к сети наиболее высочайшего напряжения, и обмотку низшего напряжения (НН), присоединяемую к сети наиболее низкого напряжения.

По способу расположения их на стержне обмотки трансформаторов разделяются на концентрические и чередующиеся. Концентрическими обмотки именуются в том случае, когда обмотки НН и ВН производятся любая в виде цилиндра и размещаются на стержне концентрически одна относительно иной.

При концентрическом расположении обмотка НН обычно размещается снутри, а обмотка ВН — снаружи. При расположении обмотки ВН снаружи упрощается вывод от нее ответвлений для регулирования напряжения, также уменьшаются размеры внутренних изоляционных каналов меж внутренней обмоткой и стержнем.

Концентрические обмотки бывают:

а) цилиндрическая, выполняемая в виде катушки из прямоугольной либо круглой меди по винтообразной полосы. Любой виток слоя укладывают впритирку один к другому. Для обмоток низкого напряжения трансформаторов мощностью до 560 кВА делают цилиндрическую двухслойную обмотку с вертикальным каналом меж слоями (рис.2, а). Для нашего варианта, для обмоток высочайшего напряжения трансформаторов мощностью до 560 кВА напряжением 6, 10 и 35 кВ используют цилиндрическую многослойную обмотку, которую делают из круглого провода на твердом бумажно-бакелитовом цилиндре.

Рис. 2. Обмотки трансформаторов:

а — цилиндрическая двухслойная; б — цилиндрическая мультислойная;

в — катушечная однослойная.

Слои обмотки делятся на две части вертикальным масляным каналом (рис. 2, б). Обмотки делают из медного провода с хлопчатобумажной изоляцией, круглого сечением до 10 мм и прямоугольного сечением от 6 до 60 мм. Обмотки пропитывают глифталевым лаком и запекают.

Для обмоток высочайшего напряжения используют также катушечную однослойную обмотку (рис. 2, в).

б) винтообразные;

в) непрерывные.

Обмотки трансформатора должны быть накрепко изолированы одна от иной и от всех заземленных частей конструкции трансформатора — магнитной системы и деталей крепления остова, стен бака, в каком установлен трансформатор, либо защитного кожуха и др. Эта изоляция создается методом сочетания изоляционных деталей, сделанных из жестких диэлектриков — электроизоляционного картона, бумажно-бакелитовых изделий, дерева и т. д. с промежутками, заполненными главный изолирующей средой — водянистым либо газообразным диэлектриком либо жестким диэлектрическим компаундом.

Во время работы трансформатора в его обмотках, магнитной системе и неких остальных частях происходят утраты энергии, выделяющиеся в виде тепла. При длительном режиме работы все выделяющееся тепло обязано стопроцентно отводиться в окружающую среду. В большинстве современных силовых трансформаторов отвод тепла от обмоток и магнитной системы осуществляется через теплоноситель — водянистый либо газообразный диэлектрик, заполняющий бак, в каком установлен трансформатор.

Масляный бак с гладкими стенами имеет относительно малую омываемую воздухом внешнюю поверхность, которой оказывается довольно для отвода тепла утрат при допустимых превышениях температуры обмоток, магнитной системы и масла в верхней части бака над температурой охлаждающей среды.

Для наполнения бака трансформатора маслом до самой крышки при всех вероятных в эксплуатации колебаниях температуры и размера масла над крышкой устанавливается расширитель — металлической бачок, сообщающийся с главным баком трубопроводом. Размер расширителя (обычно 8-10% размера масла в баке) выбирается таковым, чтоб при всех колебаниях температуры и размера масла его верхний уровень оставался в границах расширителя.

Если внутренний размер расширителя сообщается с окружающим воздухом, то на пути движения воздуха устанавливается фильтр, заполненный сорбентом — веществом, всасывающим воду из воздуха, поступающего в расширитель. Для наиболее надежного предохранения масла от окисления его поверхность в расширителе нередко изолируют от окружающего трансформатор воздуха подушечкой из инертного газа (азота) и расширитель герметизируют наглухо либо с помощью гибкой растягивающейся мембраны (пленки).

На крышке бака инсталлируются вводы, служащие для присоединения наружной сети к обмоткам трансформатора; на крышке и отчасти на стенах бака инсталлируются также разные устройства и приспособления, служащие для защиты трансформатора и измерения температуры масла, для наблюдения и ухода за маслом и подъема трансформатора.

Трансформаторное масло сразу является неплохим изоляционным материалом, позволяющим получить высшую электронную крепкость трансформатора при малых изоляционных промежутках, малогабаритной конструкции обмоток и магнитной системы.

Главный недочет масляных трансформаторов состоит в том, что масло является горючим материалом, и установка таковых трансформаторов в почти всех вариантах просит особых мер пожарной сохранности.

На рис.3 показан трехфазный трансформатор, в разрезе бака которого видна активная часть 1 и элементы ее конструкции. На верхних ярмовых опорах 4 закреплены древесные планки 6, поддерживающие линейные отводы 7 и регулировочные ответвления 2. Линейные отводы ВН соединены с вводами BH, а регулировочные ответвления — с переключателем 8. Активная часть трансформатора помещена в баке 17 с охладительными трубами 16, расположенными по всему периметру бака.

Ко дну бака прикреплена телега с катками 18, на крышке бака размещены вводы ВН и НН, выхлопная труба 11 и расширитель 14. В маслопровод 12, соединяющий бак с расширителем, вставлено газовое реле 13, а на торце расширителя помещен указатель 15 уровня масла.

Рис. 3. Трехфазный трансформатор:

1 — активная часть,

2 — регулировочные ответвления,

3 — обмотки ВН,

4 — верхняя ярмовая опора,

5 — магнитопровод,

6 — древесная планка,

7 — линейный отвод ВН,

8 — переключатель,

9 — ввод ВН,

10 — ввод НН,

11 — выхлопная труба,

12 — маслопровод,

13 — газовое реле,

14 — расширитель,

15 — указатель уровня масла,

16 — охладительные трубы, 17 — бак, 18 — каток телеги

Принцип деяния однофазного двухобмоточного трансформатора основан на явлении электромагнитной индукции.

Если на замкнутом железном сердечнике расположить две электрически не связанные меж собой обмотки (рис.4) и одну из их присоединить к сети переменного тока, то при прохождении тока по первичной обмотке трансформатора возникает переменный магнитный поток Ф.

Рис. 4 Принципная схема обмотке в железном сердечнике

Магнитный поток Ф, пронизывая первичную и вторичную обмотки, согласно закону электромагнитной индукции, индуктирует в любом витке первичной и вторичной обмотки схожую э.д.с., потому что обе обмотки пронизываются одним и этим же магнитным потоком Ф. Если число витков вторичной обмотки меньше числа витков первичной, то и суммарная э.д.с., индуктируемая во вторичной обмотке, во столько же раз меньше э.д.с. первичной обмотки, во сколько раз меньше число витков в ней.

Таковым образом, отношение э.д.с., индуктируемых в обмотках, равно отношению чисел их витков

где и — э.д.с. первичной и вторичной обмоток;

и — число витков первичной и вторичной обмоток;

— коэффициент трансформации трансформатора — отношение напряжения на зажимах первичной обмотки трансформатора к напряжению на зажимах его вторичной обмотки при холостом ходе.

Выбор марки стали и вида изоляции пластинок

Материалом для магнитной системы силового трансформатора служит электротехническая холоднокатаная анизотропная тонколистовая сталь, основным образом марок 3404, 3405, 3406, 3407 и 3408 по ГОСТ 21427.1-83, поставляемая в рулонах.

Холоднокатаная электротехническая сталь прокатывается в жарком состоянии до толщины 3,0-2,5 мм и потом в прохладном состоянии до нормированной толщины 0,50-0,27 мм. Благодаря прокатке в прохладном состоянии сталь получает определенное упорядоченное обоюдное размещение и ориентировку микрокристаллов — текстуру, вследствие чего же создается анизотропия магнитных параметров стали, т. е. различие магнитных параметров в различных направлениях в листе.

В целях наилучшего использования материала магнитные системы современных силовых трансформаторов проектируются и изготовляются из рулонной холоднокатаной электротехнической стали без доп соединений в стержнях и ярмах и без каких-то отверстий в пластинках. При всем этом стержни опосля сборки магнитной системы прессуются и стягиваются бандажами из стеклоленты, а ярма прессуются ярмовыми опорами.

Холоднокатаная сталь в существенно большей степени, чем горячекатаная, чувствительна к механическим действиям. В итоге механической обработки при заготовке пластинок магнитной системы — продольной и поперечной резки, закатки либо срезания заусенцев, штамповки отверстий (в системах реакторов) — растут удельные утраты и удельная намагничивающая мощность стали. Это ухудшение магнитных параметров стали быть может стопроцентно либо в значимой мере снято методом восстановительного отжига заготовленных пластинок.

При предстоящей транспортировке опосля отжига на сборку, в процессе сборки остова и стяжки стержней и ярм пластинки могут подвергаться разным механическим действиям. При всем этом также возникает ухудшение магнитных параметров стали и характеристик холостого хода трансформатора при выполнении этих операций пластинки не должны подвергаться толчкам, извивам, ударам и давлениям.

Пластинки электротехнической стали, заготовленные для сборки магнитной системы, во избежание появления меж ними вихревых токов должны быть накрепко изолированы друг от друга.

Задание на проектирование

Трансформатор силовой ТМ-400/10-66У1

Общие сведения

Трансформатор силовой трехфазный двухобмоточный мощностью 400кВА с переключением ответвлений без возбуждения предназначен для передачи и распределения электроэнергии частотой переменного тока 50Гц (единица частоты периодических процессов в Международной системе единиц СИ).

структура условного обозначения

Т — трансформатор трехфазный;

М — остывание с естественной циркуляцией воздуха и масла;

400 — номинальная мощность, кВ А

10 — класс напряжения обмотки ВН, кВ;

66 — год разработки трансформатора;

У1 — климатическое выполнение и категория размещения по ГОСТ 15150 — 69 и ГОСТ 15543 — 70.

Технические данные

Номинальная мощность, кВ ¦ А . . . 400

Номинальное напряжение обмоток, кВ:

ВН 10; 6

НН 0,4

Напряжение недлинного замыкания, % . 4,5

Утраты, кВт:

холостого хода 1,05

недлинного замыкания 5,5

ток холостого хода, % 2,1

Масса = 1,9 т

Схема расчета трансформатора

1. Определение главных электронных величин:

а) линейных и фазных токов и напряжений обмоток ВН и НН;

б) испытательных напряжений обмоток;

в) активной и реактивной составляющих напряжения недлинного замыкания.

2. Расчет главных размеров трансформатора

а) выбор схемы, конструкции и технологии производства магнитной системы;

б) выбор марки и толщины листов стали и типа изоляции пластинок, индукции в магнитной системе;

в) выбор материала обмоток;

г) подготовительный выбор конструкции обмоток;

д) выбор конструкции и определение размеров главных изоляционных промежутков главной изоляции обмоток;

е) подготовительный расчет трансформатора и выбор соотношения главных размеров в с учетом данных значений Uк, Рк и Рх ;

ж) определение поперечника стержня и высоты обмотки, подготовительный расчет магнитной системы.

3. Расчет обмоток НН и ВН

а) выбор типа обмоток НН и ВН;

б) расчет обмотки НН;

в) расчет обмотки ВН.

4. Определение характеристик недлинного замыкания

а) утрат недлинного замыкания — в главных и дополнительных обмотках, дополнительных в элементах конструкции;

б) напряжения недлинного замыкания;

в) механических сил в обмотках.

5. Окончательный расчет магнитной системы. Определение характеристик холостого хода

а) размеров пакетов и активных сечений стержня и ярма;

б) массы стержней и ярм и массы стали;

в) утрат холостого хода;

г) тока холостого хода.

6. Термический расчет и расчет системы остывания

а) поверочный термический расчет обмоток;

б) расчет системы остывания (бака, радиаторов, охладителей),Определение габаритных размеров трансформатора:

в) превышений температуры обмоток и масла над воздухом;

г) массы масла и главных размеров расширителя.

7. Экономический расчет

а) расчет расхода активных и конструктивных материалов;

б) приблизительный расчет себестоимости и цены трансформатора;

в) определение приведенных годичных издержек и оценка экономичности рассчитанного трансформатора.

1. Расчет главных электронных величин трансформатора и автотрансформатора

Расчет трансформатора начинается с определения главных электронных величин — мощности на одну фазу и стержень, номинальных токов на стороне ВН и НН, фазных токов и напряжений.

Мощность одной фазы трансформатора, кВ А,

. (1.1)

Мощность на одном стержне

(1.2)

где с — число активных (несущих обмотки) стержней трансформатора;

S — номинальная мощность трансформатора, кВ А.

Номинальный (линейный) ток обмотки ВН, СН и НН трехфазного трансформатора, А,

, (1.3)

где S — мощность трансформатора, кВ-А; для трехобмоточного трансформатора S — мощность соответственной обмотки ВН, СН либо НН; U — номинальное линейное напряжение соответственной обмотки, В.

Фазный ток обмотки 1-го стержня трехфазного трансформатора, А:

при соединении обмоток в звезду либо зигзаг

, (1.4)

при соединении обмоток в треугольник

. (1.5)

Фазное напряжение трехфазного трансформатора, В:

при соединении в звезду либо зигзаг

, (1.6)

при соединении в треугольник

, (1.7)

тут U — номинальное линейное напряжение соответственной обмотки, В.

Для определения изоляционных промежутков меж обмотками и иными токоведущими частями и заземленными деталями трансформатора существенное

Утраты недлинного замыкания, обозначенные в задании, дают возможность найти активную составляющую напряжения недлинного замыкания, %:

(1.8)

где — в Вт; S — в кВ А.

Реактивная составляющая при данном определяется по формуле

(1.9)

2. Расчет главных размеров трансформатора

Расчет главных размеров трансформатора начинается с определения поперечника стержня по формуле

(2.1)

где

Формула (2.1) дозволяет найти основной размер трансформатора — поперечник стержня его магнитной системы.

Величины, входящие в подкоренное выражение формулы (2.1) можно подразделить на три группы:

1. Величины, данные при расчете, — мощность обмоток на одном стержне трансформатора S`, кВА, частота сети f, Гц (единица частоты периодических процессов в Международной системе единиц СИ), и реактивная составляющая напряжения недлинного замыкания up , %;

2. Величины, избираемые при расчете, — отношение длины окружности канала меж обмотками (средней длины витка 2-ух обмоток) к высоте в, наибольшая индукция в стержне Вс, Тл, и коэффициент наполнения активной сталью площади круга, описанного около стержня kc;

3. Величины определяемые в процессе следующего расчета, приведенная ширина канала рассеяния aр, м, и коэффициент приведения идеализированного поля рассеяния к реальному kp (коэффициент Роговского).

Расчет и выбор величин, входящих в (2.1), рекомендуется создавать в последующем порядке:

1. Мощность обмоток 1-го стержня трансформатора,кВ-А, определяется по (1.2)

2. Ширина приведенного канала рассеяния трансформатора при определении поперечника стержня еще не известна. Размер а12 канала меж обмотками ВН и НН определяется как изоляционный просвет и быть может избран на основании указаний, данных в таблице. Этот просвет, выраженный в метрах быть может принят равным а12 = а12 10-3, где а12, мм — просвет, отысканный по таблице для масляных трансформаторов.

3.

При расчете трансформатора с магнитной системой из горячекатаной стали марок 1511-1514 при индукции Вс=1,4?1,45Тл получить трансформатор с потерями и током холостого хода, отвечающим требованиям современного ГОСТ, нереально.

4. Коэффициент приведения безупречного поля рассеяния к реальному полю (коэффициент Роговского) при определении главных размеров можно приближенно принять

Частота f подставляется из задания на расчет трансформатора.

Реактивная составляющая напряжения недлинного замыкания, %, определяется по формуле

В свою очередь напряжение недлинного замыкания, %, определяется из задания, а его активная составляющая, %, — по формуле

где Рк — утраты недлинного замыкания, Вт;

S — полная мощность трансформатора по заданию, кВ-А.

7. индукция в стержне Вс выбирается по таблице.

8. Коэффициент наполнения активным сечением стали площади круга, описанного около сечения стержня, kс зависит от выбора числа ступеней в сечении стержня, метод; прессовки стержня и размеров охлаждающих каналов, толщины листов стали и вида междулистовой изоляции. Общий коэффициент наполнения kс равен произведению 2-ух коэффициентов

(2.2)

Коэффициенты kкр и kз могут быть определены по таблицам.

Опосля определения и выбора всех значений, входящих в (2.1), по данной для нас формуле рассчитывается поперечник стержня.

Если приобретенный поперечник d не соответствует нормализованной шкале поперечников то следует принять ближний поперечник по нормализованной шкале dн и найти

2-ой главный размер трансформатора — средний поперечник канала меж обмотками d12 — быть может за ранее приближенно определен по формуле

(2.3)

либо

При расчете d12 по (2.3) круговые размеры осевых каналов а01 меж стержнем и обмоткой НН и а12 меж обмотками НН и ВН определяются из критерий электронной прочности главной изоляции трансформатора по испытательным напряжениям обмоток НН и ВН соответственно по таблице.

Круговой размер обмотки НН а1 быть может приближенно подсчитан по формуле

где определяется приближенно;

коэффициент k1 быть может принят равным 1,1 для трансформаторов мощностью 25 — 630 кВ-А с плоской либо 1,2 с пространственной навитой магнитной системой;

3-ий главный размер трансформаторов — высота обмотки, см, определяется по формуле

(2.4)

В (2.4) подставляется величина вн, определенная для нормализованного поперечника.

Опосля расчета главных размеров трансформатора подсчитывается активное сечение стержня, т. е. незапятнанное сечение стали, см2:

(2.5)

Электродвижущая сила 1-го витка, В,

(2.6)

Определение размеров стержня и обмоток, проводимое сначала расчета, является подготовительным.

В окончательном расчете магнитной системы, проводимом опосля полного расчета обмоток, проверки и подгонки в данной норме характеристик недлинного замыкания, определяют размеры ступеней в сечении стержня и ярма и все другие размеры магнитной системы, уточняют активные сечения стержня и ярма, также индукцию, рассчитывают массу стали, утраты и ток холостого хода.

В процессе полного расчета обмоток и окончательного расчета магнитной системы размеры и характеристики, приближенно отысканные в подготовительном расчете, могут быть несколько изменены. Потому при расчете характеристик недлинного замыкания и холостого хода и остальных подсчетах, которые проводятся в конце расчета, опосля конечной раскладки обмоток и определения настоящих размеров магнитной системы следует воспользоваться не за ранее приобретенными тут значениями d, d12, l, (a1+a2)/3, a1, Пc и Вс, а размерами и параметрами, отысканными для настоящих обмоток и магнитной системы.

3. Расчет обмоток НН и ВН

Выбор типа конструкции обмоток при расчете трансформатора должен выполняться с учетом эксплуатационных и производственных требований, предъявляемых к трансформаторам в целом.

1) Расчет обмоток трансформатора, как правило, начинается с обмотки НН, располагаемой у большинства трансформаторов меж стержнем и обмоткой ВН.

Число витков на одну фазу обмотки НН

(3.1)

Приобретенное один стержень. Опосля округления числа витков следует отыскать напряжение 1-го витка, В,

(3.2)

и действительную индукцию в стержне, Тл,

(3.3)

Предстоящий расчет для всякого типа обмоток НН делается своим особенным методом.

Покажем расчет двухслойных и однослойных цилиндрических обмоток из прямоугольного провода.

Число слоев обмотки выбирается обычно равное двум.

Число витков в одном слое:

для однослойной обмотки

(3.4)

для двухслойной обмотки

(3.4а)

Приблизительный осевой размер витка, м,

(3.5)

Приблизительное сечение витка, мм2,

(3.6)

где Jср — предварительное

для медных обмоток

для дюралевых обмоток

К приобретенным значениям П1` и hв1 по сортаменту обмоточного провода для трансформаторов подбираются пригодные провода с соблюдением последующих правил:

а) число параллельных проводов nв1 не наиболее 4-6 при намотке плашмя и не наиболее 6-8 при намотке на ребро;

б) все провода имеют однообразные размеры поперечного сечения;

в) круговые размеры всех параллельных проводов витка равны меж собой;

г) круговые размеры проводов не выходят за предельные размеры, отысканные по формулам, кривым либо таблицам;

д) при намотке на ребро отношение кругового размера провода к осевому его размеру не наименее 1,3 и не наиболее 3;

е) расчетная высота обмотки (щсл+1)hв1 на 5-15 мм меньше l.

Подобранные размеры провода, мм, записываются так:

Полное сечение витка из nв1 параллельных проводов, м2 определяется по формуле

(3.7)

где П1« — сечение 1-го провода, мм2.

Приобретенная плотность тока, А/м2,

. (3.8)

Осевой размер витка, м, определяется

Осевой размер обмотки, м,

(3.9)

Круговой размер обмотки, м:

однослойной

(3.10)

двухслойной

(3.11)

круговой размер канала а11 при U?1кВ выбирается по условиям изоляции не наименее 4 мм и проверяется по условиям отвода тепла по таблице.

2) Расчет обмоток ВН начинается с определения числа витков, нужного для получения номинального напряжения, для напряжений всех ответвлений. Число витков при номинальном напряжении определяется по формуле

(3.12)

Число витков на одной ступени регулирования напряжения при соединении обмотки ВН в звезду

(3.13)

где ?U — напряжение на одной ступени регулирования обмотки либо разность напряжений 2-ух примыкающих ответвлений, В;

ив — напряжение 1-го витка обмотки, В.

Обычно ступени регулирования напряжения производятся равными меж собой, чем обусловливается также и равенство числа витков на ступенях.

Осевой размер обмотки ВН l2 принимается равным ранее определенному осевому размеру обмотки НН l1.

Плотность тока, А/м2, в обмотке ВН за ранее определяется по формуле

(3.14)

Сечение витка обмотки ВН мм2, за ранее определяется по формуле

(3.15)

Опосля того как обмотка ВН рассчитана и расположена на стержне, для подготовительной оценки ее нагрева определяется плотность термического потока на ее охлаждаемой поверхности, Вт/м2, по формуле

(3.16)

Приобретенное q не обязано быть наиболее допустимого значения.

4. Определение характеристик недлинного замыкания

Утраты недлинного замыкания двухобмоточного трансформатора именуются утраты, возникающие в трансформаторе при номинальной частоте и установлении в одной из обмоток тока, соответственного ее номинальной мощности, при замкнутой накоротко 2-ой обмотке.

Утраты недлинного замыкания Pк в трансформаторе делятся на составляющие:

1. Главные утраты в обмотках НН и ВН, вызванные рабочим током обмоток, Росн1 и Росн2;

2. Дополнительные утраты в обмотках НН и ВН, т.е. утраты от вихревых токов, наведенным полем рассеяния в обмотках Рд1 и Рд2;

3. главные утраты в отводах меж обмотками и водами (проходными изоляторами) трансформатора Ротв1 и Ротв2;

4. Дополнительные утраты в отводах, вызванные полем рассеяния отводов, Ротв,д1 и Ротв,д2;

5. Утраты в стенах бака и остальных железных, основным образом ферромагнитных, элементах конструкции трансформатора, вызванные полем рассеяния обмоток и отводов Рб.

Главные утраты в обмотках

Для определения главных утрат можно пользоваться формулой . Но на практике принято воспользоваться данной для нас формулой в перевоплощенном виде. Заменяя ток I произведением плотности тока в обмотке J, А/м2, на сечение витка П, м2, и раскрывая

где с — удельное сопротивление провода, мкОм м,

l — полная длина провода, м.

Получаем:

; ;

(4.1)

для медного провода

(4.2)

для дюралевого провода

(4.3)

Утраты в одной обмотке

(4.4)

где с — число активных стержней трансформатора;

Dср — средний поперечник обмотки, м;

S` — мощность обмотки 1-го стержня, кВА.

Утраты в 2-ух обмотках двухобмоточного трансформатора определяются по формуле

(4.5)

выражение в скобках можно поменять

(4.6)

где d12 — средний поперечник канала меж обмотками

Jср — среднеарифметическая плотность тока в обмотках, А/м2

В силовых трансформаторах общего предназначения главные утраты в обмотках составляют от 0,75 до 0,95 утрат недлинного замыкания Рк.

Дополнительные утраты в обмотках

Дополнительные утраты от вихревых токов, вызванные своим магнитным полем рассеяния обмоток, неодинаковы для отдельных проводников, разным образом расположенных в обмотке по отношению к полю рассеяния.

Самые большие дополнительные утраты в двухобмоточном трансформаторе появляются в проводниках, находящихся в зоне больших индукций, т. е. в слое проводников, прилегающем к каналу меж обмотками. Меньшие утраты появляются в слое, более удаленном от примыкающей обмотки.

При расчете утрат недлинного замыкания обычно рассчитывают средний коэффициент роста утрат для всей обмотки, если она имеет однородную структуру, либо для отдельных ее частей, если они различаются размерами либо обоюдным расположением проводников.

Средний коэффициент дополнительных утрат для обмотки из прямоугольного провода

(4.7)

для круглого провода

(4.7а)

В этих выражениях

для прямоугольного провода

(4.8)

для круглого провода

(4.8а)

значения в и в1 для изолированного провода постоянно меньше единицы.

В формулах (4.7) и (4.8) f — частота тока, Гц (единица частоты периодических процессов в Международной системе единиц СИ);

с — удельное электронное сопротивление сплава обмоток, мкОм-м;

n — число проводников обмотки в направлении, перпендикулярном направлению линий магнитной индукции поля рассеяния;

m — число проводников обмотки в направлении, параллельном направлению линий магнитной индукции поля рассеяния;

a — размер проводника в направлении, перпендикулярном линиям магнитной индукции поля рассеяния;

b — размер проводника в направлении, параллельном линиям магнитной индукции поля рассеяния;

l — общий размер обмотки в направлении, параллельном направлению линий магнитной индукции поля рассеяния;

d — поперечник круглого проводника;

kp — коэффициент приведения поля рассеяния.

Коэффициент kp быть может для концентрических обмоток принят равным 0,95.

5. Расчет напряжения недлинного замыкания

Напряжением недлинного замыкания двухобмоточного трансформатора именуется приведенное к расчетной температуре напряжение, которое следует подвести при номинальной частоте к зажимам одной из обмоток при замкнутой накоротко иной обмотке, чтоб в обеих обмотках установились номинальные токи. При всем этом переключатель должен находиться в положении, соответственном номинальному напряжению.

Напряжение недлинного замыкания описывает падение напряжения в трансформаторе, его внешнюю характеристику и ток недлинного замыкания. Оно учитывается также при подборе трансформатора для параллельной работы.

В трехобмоточном трансформаторе напряжение недлинного замыкания определяется схожим же образом для хоть какой пары его обмоток при разомкнутой третьей обмотке. Потому трехобмоточный трансформатор имеет три разных напряжения недлинного замыкания.

Активная составляющая напряжения недлинного замыкания в процентах номинального напряжения

где rК — активное сопротивление недлинного замыкания трансформатора, приведенное к одной из его обмоток, с учетом дополнительных утрат в обмотках, утрат в отводах и железных системах;

Iном — номинальный ток обмотки, к числу витков которой приведено сопротивление rK = r1+r2.

Умножая числитель и знаменатель на число фаз т и номинальный фазный ток Iном, получаем формулу, справедливую для трансформаторов с хоть каким числом фаз:

(5.1)

где Рк — утраты недлинного замыкания трансформатора, Вт;

S — номинальная мощность трансформатора, кВА.

Реактивная составляющая напряжения недлинного замыкания, в процентах

(5.2)

Опосля определения активной и реактивной составляющих напряжение недлинного замыкания трансформатора быть может найдено по формуле

(5.3)

6. Определение утрат холостого хода трансформатора

Режим работы трансформатора при питании одной из его обмоток от источника с переменным напряжением при разомкнутых остальных обмотках именуется режимом холостого хода. Утраты, возникающие в трансформаторе в режиме холостого хода при номинальном синусоидальном напряжении на первичной обмотке и номинальной частоте, именуются потерями холостого хода,

Утраты холостого хода трансформатора Рх слагаются из магнитных утрат, т.е. утрат в активном материале (стали магнитной системы) утрат в железных элементах конструкции остова трансформатора, вызванных частичным ответвлением головного магнитного потока, главных утрат в первичной обмотке, вызванных током холостого хода, и диэлектрических утрат в изоляции.

Диэлектрические утраты в изоляции могут играться приметную роль лишь в трансформаторах, работающих при завышенной частоте, а в силовых трансформаторах, рассчитанных на частоту 50 Гц (единица частоты периодических процессов в Международной системе единиц СИ), даже при классах напряжения 500 и 750 кВ, обычно малы и могут не учитываться. Также не учитываются в силовых трансформаторах главные утраты в первичной обмотке, составляющие обычно наименее 1 % утрат холостого хода. Утраты в элементах конструкции трансформатора при холостом ходе относительно невелики и учитываются совместно с иными дополнительными потерями.

Магнитные утраты — утраты в активной стали магнитной системы — составляют основную часть утрат холостого хода и могут быть разбиты на утраты от гистерезиса и вихревых токов.

Определение тока холостого хода трансформатора

Ток первичной обмотки трансформатора, возникающий при холостом ходе при номинальном синусоидальном напряжении и номинальной частоте, именуется током холостого хода.

При расчете тока холостого хода трансформатора раздельно определяют его активную и реактивную составляющие.

Активная составляющая тока холостого хода вызывается наличием утрат холостого хода. Активная составляющая тока, А,

(6.1)

где Рх — утраты холостого хода, Вт;

Uф — фазное напряжение первичной обмотки, В.

Обычно определяют не абсолютное тока.

Тогда активная составляющая, %,

(6.2)

либо

где S — мощности трансформатора, кВА;

PX — утраты холостого хода, Вт.

Расчет реактивной составляющей тока холостого хода усложняется наличием магнитной цепи трансформатора немагнитных зазоров. При всем этом расчете магнитная система трансформатора разбивается на четыре участка — стержни, ярма, кроме углов магнитной системы, углы и зазоры. Для всякого из этих участков подсчитывается требуемая намагничивающая мощность, суммируемая потом по всей магнитной системе. Так же как и утраты, реактивная составляющая тока холостого хода зависит от главных магнитных параметров стали магнитной системы и ряда конструктивных и технологических причин, оказывающих на эту составляющую значительно большее воздействие, чем на утраты.

7. Термический расчет и расчет системы остывания

Термический расчет трансформатора проводится опосля окончания электромагнитного и механического расчетов его обмоток и магнитной системы.

Термический расчет бака различается тем, что сама система бака зависит сначала от того термического потока, который должен быть отведен с поверхности бака в окружающий воздух, и только во вторую очередь определяется требованиями механической прочности. Потому при термическом расчете бака поначалу рассчитывается допустимое среднее превышение температуры стены бака над окружающим воздухом, потом по требуемой теплоотдаче приближенно определяется его охлаждаемая поверхность, потом подбираются размеры и число конструктивных частей, образующих эти поверхности, — гладких стен, труб, волн, охладителей, и, в конце концов, делается поверочный расчет превышения температуры стен бака и масла над окружающим воздухом. При получении превышений температуры, различающихся от допустимых, делается корректировка охлаждающей поверхности методом роста либо уменьшения числа либо размеров конструктивных частей — труб, охладителей и т.д. Опосля окончания термического расчета бака делается проверка его конструкции на механическую крепкость.

В виду того, что суммарные утраты недлинного замыкания и холостого хода для 2-ух вариантов расчета трансформатора с медными и дюралевыми обмотками различаются не много, полный термический расчет проводим лишь для варианта с медными обмотками.

Термический расчет обмоток. Внутренний перепад температуры:

обмотка НН и ВН

где д — толщина изоляции провода на одну сторону

q — плотность термического потока на поверхности обмотки

лиз -теплопроводность изоляции провода, определяемая для разных материалов по таблице.

Перепад температуры на поверхности обмоток:

обмотка НН и ВН

где k1,2,3 — коэффициент, учитывающий скорость движения масла снутри обмотки.

Полный средний перепад температуры от обмотки к маслу:

обмотка НН и ВН

Термический расчет бака.

По таблице в согласовании с мощностью трансформатора избираем систему гладкого бака.

Изоляционные расстояния отводов определяем до прессующей балки верхнего ярма и стены бака. До конечной разработки конструкции наружные габариты прессующих балок принимаем равными наружному габариту обмотки ВН.

Ширина бака, м

В = D2«+ (s1+s2+ +s3+s4+d1)* 10-3

Изоляционные расстояния:

s1 — изоляционное расстояние от изолированного отвода обмотки и равное ему расстояние этого отвода s2 до стены бака по таблице;

d1 — поперечник изолированного отвода обмотки ВН при классах напряжения 10 и 35 кВ, покрытие 4 мм, расстояние до прессующей балки ярма по табл. 4.11);

s3 — изоляционное расстояние от неизолированного либо изолированного отвода обмотки НН до обмотки ВН по таблице;

s4- изоляционное расстояние от отвода обмотки НН до стены бака по таблице;

d2 — поперечник изолированного отвода обмотки НН, равный d1 либо размер неизолированного отвода НН (шины), равный 10-15 мм.

Длина бака, м

s5 — расстояние при испытательных напряжениях, быть может принято таковым же, как и расстояние от неизолированного отвода до обмотки и определено по таблице.

Высота активной части, м

где n — толщина подкладки под нижнее ярмо (30?50 мм).

Глубина бака, м

Н = На,ч+Ня,к

где Ня,к — расстояние от верхнего ярма трансформатора до крышки бака

Теплоотдача методом излучения со всей поверхности бака, Вт

где qи — удельная теплоотдача излучением с единицы излучаемой поверхности Пи при разности температур стены бака и воздуха.

Теплоотдача с поверхности методом конвекции

где qк — удельная теплоотдача конвекцией с единицы излучаемой поверхности Пк при разности температур в 1°С.

Литература

трансформатор расчет обмотка

1. Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов: Учеб. Пособие для вузов.- 5-е изд., перераб. и доп. — М.: Энергоатомиздат, 1986. — 528 с.: ил.

2. Гольдберг О.Г., Гурин Я.С., Свириденко И.С. Проектирование электронных машин: Учеб. для вузов/ Под ред. О.Г. Гольдберга. 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Высш. Шк., 2001. — 430 с.: ил.

3. Иванов-Смоленский А.В.электронные машинки.В 2-х т.Том 1: Учебник для вузов.-2-е изд.,перераб. и доп.- М.:Издательство МЭИ, 2004.-652 с.: ил.

4. Орлов П.И. Базы конструирования. — М.: Машиностроение, 1988. — 493с.

5. Вольдек А.И. электронные машинки. Учебник для студентов высш техн учебн. заведений. Изд 2-е, перераб. и доп. Л, «Энергия», 197


]]>