Учебная работа. Разработка электроснабжения промышленного предприятия

Учебная работа. Разработка электроснабжения промышленного предприятия

1
Курсовая на тему:
Разработка электроснабжения
СОДЕРЖАНИЕ
Введение
1. Общая часть

1.1 Черта объекта электроснабжения электронных нагрузок и его

технологического процесса

1.2 систематизация помещений по взрыво-, пожаро-, электробезопасности

2 Расчетно-конструкторская часть

2.1 Категория надежности электроснабжения и выбор схемы электроснабжения

2.2 Расчет электронных нагрузок

2.3 Расчет возмещающего устройства

2.4 Выбор числа и мощности трансформаторов

2.5 Расчет и выбор питающих линий высочайшего напряжения

2.6 Расчет и выбор магистральных и распределительных сетей напряжением до 1000В (выбор аппаратов защиты и распределительных устройств, выбор марок и сечений проводников, типа шинопроводов)

2.7 Расчет токов недлинного замыкания

Выбор электрооборудования подстанции и проверка его на отсутствие токов недлинного замыкания

Расчет заземляющего устройства

3 Организационные и технические мероприятия

3.1 Мероприятия по охране труда, техники сохранности

3.2 Мероприятия по охране окружающей среды

ВВЕДЕНИЕ

Электроэнергетика играет ведомую роль во всех отраслях народного хозяйства. На современном шаге эта роль существенно увеличивается.

задачки по развитию электроэнергетики предугадывают опережающие темпы роста производства электроэнергии. главное
1 ОБЩАЯ часть

1.1 Черта объекта электроснабжения электронных нагрузок и его технологического процесса

Участок токарного цеха предназначен для обеспечения производственной продукции всего цеха. Он является составной частью цеха металлоизделий.

Участок токарного цеха имеет станочное отделение, где расположен станочный парк, вспомогательные (склады, инструментальная, мастерская и др.) и бытовые (раздевалка, комната отдыха) помещения.

Транспортные операции производятся при помощи кран-балок и наземных электротележек. ТП размещена в пристройке цеха металлоизделий.

Основа строения сооружен из блоков -секций длиной 6и 4 м любой.

размеры участка цеха А *В* Н= 48* 28 *8 м.

Все помещения, не считая станочного отделения, двуэтажной высотой 3,6 м.

Список электрооборудования цеха дан в таблице 2.

Мощность электропотребления (РЭП) указана для 1-го электроприемника.

Расположения электрооборудования цеха показано на плане (рис. 1.)

1.2 систематизация помещений по взрыво-, пожаро-, электробезопасности

Помещение токарного цеха относят к сухим, потому что относительная влажность воздуха не превосходит 60% (1, п. 1.1.6). Токарный цех — объект с мощной запыленностью, потому помещения относят к пыльным, в их по условиям производства выделяется технологическая пыль в таком количестве, что она может оседать на проводах, просачиваться вовнутрь машин — (1, п. 1. 1.11).

Помещения невзрывоопасны, потому что в их не находятся и не употребляются в работе вещества, образующие с воздухом взрывоопасные консистенции (1, гл. 1.3).

По пожароопасности помещения токарного цеха относят к непожаро- небезопасным, потому что в их отсутствуют условия, приведенные в (1, гл. 1.4)

2. Расчетно-конструкторская часть

2.1.Категория надежности электроснабжения и выбор схемы электроснабжения

Цеховые сети делят на питающие, которые отходят от источника питания (подстанции), и распределительные, к которым присоединяются электроприемники. Схемы электронных сетей могут производиться круговыми и магистральными.

Круговые схемы характеризуются тем, что от источника питания отходят полосы, питающие большие электроприемники либо групповые распределительные пункты, от которых, в свою очередь, отходят самостоятельные полосы, питающие остальные маленькие электроприемники. Такие схемы обеспечивают высшую надежность питания.

Магистральные схемы используют при равномерном распределении перегрузки по площади цеха. Они не требуют установки распределительного щита, что упрощает и удешевляет сооружение цеховой подстанции.

В данном КП собственная ТП является пристроенной, электроснабжение осуществляется по магистральной схеме. От шинопровода ТП запитываются все электроприемники цеха.

2.2 Расчет электронных нагрузок

Электронные перегрузки насчитываются для следующего выбора и проверки токоведущих частей и трансформаторов по нагреву и экономическим показателям.

Расчет электронных нагрузок производим по средней мощности и коэффициенту максимума (способ упорядочных диаграмм).

Все электроприемники разбиваем по силовым пт и на группы 1-го режима работы и определяем наибольшие расчетные перегрузки.

Для электроприемников по 2, табл. 212 определяем коэффициент использования КИ, коэффициент мощности cos? и, соответственно, tg?. Результаты выбора заносим в таблицу.

Для электроприемников, работающих в ПКР, приводим их работу к долговременному режиму (кран-балка).

РНОМ ПВ 100% = РП * vПВ (2, с. 27 ) (1)

РНОМ = 4,8 * v0,6 = 3,36кВТ

Среднесменная перегрузка электроприемников за более загруженную смену определяется

РСМ = КИ * РНОМ, (2, с. 52) (2)

где КИ- коэффициент использования

РСМ1 = 0,17* 18 = 3,06 кВТ

Суммарная перегрузка силового пт

УРСМ=3,06+1,008+1,7+1,728+4,4+4,76+3,528+1,56+1,176+1,36+0,512+5,1+14,4+3,654=47,95 кВТ

определяем реактивную мощность электроприемников за более загруженную смену

QСМ = РСМ * tg?. (2, с.51) (3)

QСМ1 = 3,06 * 1,15=3,519 квар

Суммарная реактивная перегрузка

УQСМ=3,519+1,734+1,955+2,972+3,3+5,474+6,068+2,683+2,023+2,339+0,881+ +5,865+24,77+6,285=69,87 квар

При расчете наибольшей перегрузки избираем условия расчета действенного числа электроприемников.

Определяем коэффициент использования СП

КИ = УРсм , (2,с.52) (4)

УРНОМ

Где УРНОМ — номинальная мощность СП

Ки =47,95 = 0,16

293,6

Потому что действенное число определяется для группы электроприемников, присоединенных к силового пт, то нужно учесть модуль сборки

m =Рном мах , (2, с. 55) (5)

Рном мin

где m — модуль силовой сборки;

РНОМ РНОМ МАХ — номинальная мощность большего электроприемника группы;

Рном мin — номинальная мощность меньшего электроприемника группы.

m = 90= 9,375 >3

При расчете наибольшей перегрузки избираем условия расчета действенного числа nэ. Потому что для СП

n>5; Ки>0,2; РНОМ = соnst

действенное число электроприемников определяется по формуле

nЭ =2*УРном (2, с. 52) (6)

Рном мах

nЭ= 2*293,6 = 20

Зная действенное число электроприемников nЭ и групповой коэффициент использования КИ (по 2, таблица 2.13) определяем КМАХ= 1,5

Определяем активную наивысшую мощность

РМАХ= КМАХ* УРСМ (2, с. 56) (7)

РМАХ= 1,5* 47,95= 71,925 кВТ

Определяем реактивную наивысшую мощность

QМАХ= К`* QСМ (2, с. 56) (8)

К`= 1,1 при < 10

К`= 1 при>10

QМАХ= 1 * 69,87= 69,87квар

Полная наибольшая мощность определяется

SМАХ= vР2МАХ + Q 2СМ (2, с. 51) (9)

SМАХ= v 71,9252 + 202= 74,65 кВА

Наибольший ток перегрузки силового пт

IМАХ= Sмах

v3 * U

IМАХ= 74,65 =115,5 А

v3 * 0,38

Расчетную нагрузку токарного цеха на освещение находим по удельной установленной мощности

РНОМО= РУД* F, (2, с.60) (10)

где РУД — удельная мощность, по заданию 18 Вт/м2

F — площадь, 48 *28 = 1344 м2

РНОМО = 18 * 1344 = 24,192 кВТ

Наибольшая расчетная активная мощность находится

РРО = КСО * РНОМО, (2,с. 51) (11)

где КСО -коэффициент спроса ; 0,95

РРО = 0,95 * 24,192 = 22,98 кВТ

Реактивная мощность на освещение находится

QРО = РРО * tg?, (2, с. 51) (12)

где tg? = 0,33- освещение выполнено лампами ЛБ

QРО = 22,98 * 0,33 = 7,58 квар

Активная, реактивная и полная мощность, потребляемая цехом, составит

РМАХ = РМАХ сил + РРО

QМАХ = QМАХ СИЛ + QРО

РМАХ = 71,93 + 22,98 = 94,91 кВТ

QМАХ = 69,87 +7,58 =77,45 квар

SМАХ = v РМАХ 2 + QМАХ2

SМАХ = v 94,912 + 27,582 = 98,83 кВА

Наименование

Рквт

n

?Р

m

Ки

Шинопровод

Токарно- револверные станки

9

2

18

0,17

Кран -балки

3,36

3

10,08

0,1

Токарные станки с ЧПУ

5

2

10

0,17

Сверлильно-фрезерные станки

7,2

2

14,4

0,12

Кондюк

5,5

1

5,5

0,8

Токарные станки с ЧПУ завышенной точности

7

4

28

0,17

Координатно- сверлильные горизонтальные станки

9,8

3

29,4

0,12

Строгальный станок

12

1

12

0,13

Сверлильно- фрезерные станки

4,2

2

8,4

0,14

Шлифовальный станок

8,5

1

8,5

0,16

Наждачный станок

3,2

1

3,2

0,16

Токарно многоцелевые прутково- патронные модули

15

2

30

0,17

Токарно вертикальные полуавтоматы с ЧПУ

30

3

90

0,16

Координатно- сверлильные вертикальные станки

8,7

3

26,1

0,14

Итого

3,2-30

30

293,6

>3

0,16

Освещение

24,192

0,95

Итого по НН

317,79

Cos?

Tg?

Рсм

Qсм

nэ

КМАХ

РМАХ

QМАХ

SМАХ

IМАХ

0,65

1,15

3,06

3,519

0,5

1,72

1,008

1,734

0,65

1,15

1,7

1,955

0,5

1,72

1,728

2,972

0,8

0,75

4,4

3,3

0,65

1,15

4,76

5,474

0,5

1,72

3,528

6,068

0,5

1,72

1,56

2,683

0,5

1,72

1,176

2,023

0,5

1,72

1,36

2,339

0,5

1,72

0,512

0,881

0,65

1,15

5,1

5,865

0,5

1,72

14,4

24,77

0,5

1,72

3,654

6,285

47,95

69,87

20

1,5

71,93

69,87

74,65

115,5

0,95

0,33

22,98

7,58

22,98

7,58

24,192

37,44

70,93

77,45

94,91

77,45

98,83

152,94

2.3 Расчет возмещающего устройства

Для определения средневзвешенного коэффициента мощности определяем величины годичного расхода активной и реактивной энергии

WГОД = WС + WО (2, с. 69) (13)

VГОД = VС + VО (2, с. 69) (14)

где WС ,VС — годичный расход активной и реактивной энергии

Годичный расход электроэнергии силовыми приемниками

WС =РСМ * ТС (2, с. 69) (15)

VС = QСМ *ТС (2, с. 69) (16)

где ТС — годичное число часов работы оборудования, при двухсменной работе по табл. 2. 20 (2)

WС = 47,95 * 3950 = 189402,5 кВт ч

VС = 69,87 * 3950 = 275986,5 квар ч

Годичный расход электроэнергии на освещение

WО = РРО * ТО СР (2, с. 69) (17)

VО = QРО * ТО СР (2, с. 69) (18)

где ТО СР = 1600 ч — по табл. 2. 20 (2)

WО = 22,98 * 1600 = 36768 кВт ч

VО = 7,58 * 1600 = 12128 квар ч

WГОД = 189402,5 + 36768 = 226170,5 кВт ч

VО = 275986,5 +12128 = 288114,5 квар ч

Средневзвешенный коэффициент мощности

cos ц CР ВЗВ = Wгод (2, с. 69) (19)

v WГОД2 * VО2

cos ц CР ВЗВ = 226170,5 = 0,61

v226170,52 +288114,52

Определяем мощность возмещающего устройства

QКУ = QМ — QЭ, (2, с. 125) (20)

где QМ = РМ * tg?М; РМ — мощность активной перегрузки компании в часы максимума энергосистемы, принимая по РСМ более загруженной смены;

QЭ — мощность, предоставленная энергосистемой

QКУ = РСМ (tg?СР ВЗВ — tg?Э) (2, с. 125) (21)

QКУ = РСМ * tg?СР ВЗВ + РДОП * tg?ДОП — (РСМ + РДОП ) * tg?ДОП

QКУ = (70,93 * 1,29 + 400 * 0,75)- (70,93 + 400) * 0,75 = 38,3квар

Для установки в КТП избираем компенсирующие устройство типа КС2, 3 серия QК = 40 квар, U=0,4 кв, n= 1шт — табл. 3. 238 (4)

Мощность потребителей ТП с учетом возмещающего устройства определяется по формуле

S МАХ КУ = v ( РМАХ + РДОП)2 + [(РМАХ * tg?СР ВЗВ+ РДОП * tg?ДОП) — QКУ ]2 (22)

S МАХ КУ = v 94,912 +400)2 + [(94,91*1,29 + 400* 0,75) — 40]2 = 496 кВА

Коэффициент мощности с учетом возмещающего устройства

cos ц КУ = Рмах * Рдоп , (23)

S МАХ КУ

cos ц КУ = 94,91* 400 = 0,99

2.4 Выбор числа и мощности трансформаторов

Трансформаторные подстанции должны располагаться как можно поближе к центру нагрузок. Это дозволяет выстроить экономную и надежную систему электроснабжения, потому что сокращается протяженность сетей вторичного напряжения, миниатюризируется зона аварий, облегчается и удешевляется развитие электроснабжения, потому что строят подстанции очередями по мере расширения производства.

По заданию проектируемая токарным цехом — пользователь 3 группы. Для потребителей 3 группы надежности электроснабжения допускается перерыв в электроснабжении, нужный для ремонта и подмены покоробленного элемента системы электроснабжения, не превосходящий 24 ч. избираем однотрансформаторную подстанцию. Потому что график перегрузки потребителей неизвестен, избираем мощность трансформатора на базе расчетной наибольшей перегрузки.

Условие выбора мощности трансформатора для однотрансформаторной подстанции

SНОМ М > S МАХ КУ (22)

Мощность трансформатора выбирается с учетом перегрузочной возможности трансформатора. Суммарная перегрузка за счет дневной и летней недогрузок обязана быть не наиболее 300%.

Намечаем и сравниваем 2 варианта.

1 вариант — трансформатор ТМ 630/10.

2 вариант — трансформатор ТМ 1000/10.

С учетом перегрузки трансформатора ТМ1000/10 на 30% условия производятся

630 кВА > 496 кВА

Проведем технико-экономическое сопоставление избранных вариантов. Технические данные приведены в таблице 3.

Таблица 3

Тип тр-ра

Номи-нальная мощность кВА

Номинальное напряжение кВ

Утраты мощности, кВТ

UКЗ

%

IО

%

Стоимость

У.е

ВН

НН

РХХ

РКЗ

ТМ630

630

6

0,4

1,31

7,6

5,5

2

1600

ТМ1000

1000

6

0,4

2,45

12,20

5,5

1,4

2320

Определяем приведенные утраты в трансформаторах.

Реактивные утраты холостого хода

QХХ = Iхх *Sном м (3, с. 41) (23)

100

QХХ1 = 2*630 = 12,6 квар

100

QХХ2 = 1,4 * 1000 = 14 квар

100

Реактивные утраты недлинного замыкания

QКЗ = Uкз * Sном м (3, с. 41) (24)

100

QКЗ = 5,5 *630 = 34,6 квар

100

QКЗ = 5,5 * 1000 = 55 квар

100

Приведенные утраты активной мощности при маленьком замыкании

РК’ = РК + КИН * QКЗ, (3, с. 41) (25)

где КИН = 0,06 кВТ/ квар

РК’1 = 7,6 + 0,06 * 34,6 = 8, 63 кВТ

РК’2 = 12,20 + 0,06 * 55 = 15,5 кВТ

Приведенные утраты активной мощности при холостом ходе

Р’ ХХ = РХХ + КИН * QХХ (3, с. 41) (26)

Р’ХХ1 = 1,31+ 0,06 *12,6 = 2, 06

Р’ХХ2 = 2,45+ 0,06 * 14 = 3,29

Полные приведенные утраты мощности в трансформаторе

Р= Р’ ХХ + КЗ2 * РК’ , (3, с. 41) (27)

где КЗ — коэффициент загрузки трансформатора

КЗ = Sмах ку (28)

Sном м

КЗ1 = 496 = 0,78

630

КЗ2 = 496 = 0,496

1000

Р1 = 2, 06 +0,782 *8, 63 = 7,3 кВТ

Р2 = 3,29 + 0,4962 * 15,5 = 7, 1 кВТ

Утраты электроэнергии определяются

W = Р * ТМАХ , (3, с. 42) (29)

где ТМАХ — годичное число использования максимума перегрузки

ТМАХ = Wгод (30)

РМАХ

ТМАХ = 226170,5 = 2382,2 ч

94,91

W1 = 7,3 * 2382,2 =17390,06 кВТ ч

W2 = 7, 1 * 2382,2 = 16913,62 кВТ ч

Стоимость утрат при СО = 1,7 руб/ кВТ ч

СП = СО * W (3, с. 42) (31)

СП1 = 1,7 * 17390,06 = 29563,102 руб

СП2 = 1,7 * 16913,62 = 28753,154 руб

Средняя стоимость амортизационных отчислений

СА = РА * К, (3,с. 42) (32)

где РА = 6,3% — по таблице 4.1 (2)

К — стоимость трансформатора

СА1 = 0,063 * 48000 = 3024 руб

СА2 = 0,063 * 69600 = 4384,8 руб

Годичные расходы

СГОД = СП + СА (3, с. 42) (33)

СГОД 1= 29563,102 + 3024 = 32587,102 руб

СГОД 2 = 28753,154 + 4384,8 = 33137,954 руб

Суммарные Издержки определяются

З = СГОД + 0,125 * К (3, с. 43) (34)

З1 = 32587,102 +0,125 *48000 = 38587,102руб

З2 = 33137,954 + 0,125 *69600 = 41837,954 руб

Расчетные данные вносим в таблицу сопоставления технико-экономических характеристик.

Таблица 4

Вариант

Утраты электроэ- нергии

W, кВТ ч

Стоимость трансформа-тора

К, руб

Эксплуата-ционные расходы

СГОД, руб

Амортиза- ционные отчисления

СА, руб

Суммарные Издержки

З, руб

ТМ630

17390,06

48000

32587,102

3024

38587,102

ТМ1000

16913,62

69600

33137,954

4384,8

41837,954

Избираем 1-ый вариант, т. к. при нем меньше утраты электроэнергии и суммарные Издержки.

2.5 Расчет и выбор питающих линий высочайшего напряжения

Цеховая ТП получает питание по воздушной полосы от городской ГПП. Расчет сечения ВЛЭП производим по экономической плотности тока

SЭ = Iрасч (2, с. 85) (35)

JЭ

где SЭ — экономическое сечение провода;

Iрасч — расчетный ток полосы;

JЭ — финансовая плотность тока, по таблице 2.26 (2) JЭ = 1,0 А/мм2 с ТМ наиболее 5000 ч.

Определяем расчетный ток полосы

Iрасч = Sмах ку (36)

v 3 * U

Iрасч = 496 = 29,1 А

v 3 * 10

SЭ = 29,1 = 29,1 мм2

Малое сечение провода сталеалюминиевого провода АС по условию механической прочности

S = 35 мм2 — (1, табл. 2. 5.4) с IДОП = 130 (1, табл. 1.3.29), активное сопротивление RО = 0,91 Ом/ мм2 (2, табл. П4).

Избранный провод АС — 35 проверяем по нагреву.

Обязано производиться условие

Iрасч < IДОП (37)

29,1А < 130 А

Проверку избранного провода проводим по утраты напряжения. Условие проверки

UДОП > UРАСЧ, (38)

где UДОП — допустимая утрата напряжения, 5% (1, с. 146);

UРАСЧ — расчетное

UРАСЧ = (10 5/ U 2НОМ * cos ц)( RО * cos ц +ХО) * УР?, (39) где RО — активное сопротивление на 1км длины полосы, 0,91 Ом/км;

ХО — реактивное сопротивление на 1км длины полосы 0,08 Ом/км;

cos ц, sin ц — коэффициенты мощности устройств с учетом установки компенсирующих устройств; 0,92; 0,39;

УР — наибольшая расчетная мощность;

? — длина кабельной (воздушной) полосы.

UРАСЧ = (10 5/100002 * 0,99)( 0,91 *0,99 +0,08 * 0,39) * 94,91* 2,5 = 2,2 %

UДОП = 5% > UРАСЧ = 2,2 %

Условие проверки производится.

Избираем шины на стороне ВН трансформаторной подстанции, дюралевые прямоугольного сечения 15 *3, допустимый ток IДОП =165 А — (2, табл. П5)

Условие выбора по нагреву током

Iрасч < IДОП (40)

Производится , потому что

Iрасч = 29,1А < IДОП =165 А

2.6 Расчет и выбор магистральных и распределительных сетей напряжением до 1000В (выбор аппаратов защиты и распределительных устройств, выбор марок и сечений проводников, типа шинопроводов)

Потому что трансформаторная подстанция находится в помешении токарног цеха, то силовой пункт получает питание от шинопровода ТП по магистральной схеме. Сечение питающих кабелей определяют по расчетному наибольшему току и условию нагрева

Iрасч < IДОП (41)

Потому что IРАСЧ СП = 115,5 А, IРАСЧ ЩО = 37,44 А избираем кабель АВВГ сечением S1 = 70 мм2 с IДОП =140 А; SЭ =10 мм2 с IДОП = 42 А — по таблице 2.8 (2), условие нагрева производится.

В качестве СП употребляется шинопровод, укомплектованные автоматическими выключателями ВА 51, которые защищают полосы нагрузок от токов недлинного замыкания.

Условия выбора занесены в таблицу 5.

разглядим токарно-револверный станок с данными РНОМ = 9 кВТ; IНОМ = 13,9 А ; IПУСК = 83,4 А .

Таблица 5

Условие выбора

Расчетное

Табличные значения ВА51

UНА > UУСТ

UУСТ = 380 В

UН = 500 В

IНА > IРАСЧ

IРАСЧ = 13,9 А

IНА = 100 А

IМЭА > IРАСЧ

IРАСЧ = 13,9 А

IМЭА =16 А

IЭМ > 1,25 IПУСК

1,25 IПУСК = 208,5 А

IЭМ = 1000 А

Для питания токарно-револверного станока выбирается провод АПВ 4(1*2,2) с IДОП = 19 А.

IДОП = 19 А. > IРАСЧ = 13,9 А

По соответственному аппарату защиты

IДД = 19 А > КЗАЩ * IЗАЩ = 1*18 А

Условия выполнены. Для остального оборудования расчеты сведены в таблицу 6.

Таблица 6

Наименование электроприемников

Мощность РНОМ, кВТ

ток IНОМ, А

Запуск. ток IПУСК, А

Шинопровод

71,93

115,5

—

Токарно- револверные станки

9

13,9

83,4

Кран -балки

3,36

5,2

31,2

Токарные станки с ЧПУ

5

7,7

46,2

Сверлильно-фрезерные станки

7,2

11,1

66,6

Кондюк

5,5

8,5

51

Токарные станки с ЧПУ завышенной точности

7

10,8

64,8

Координатно- сверлильные горизонтальные станки

9,8

15,1

90,6

Строгальный станок

12

18,5

111

Сверлильно- фрезерные станки

4,2

6,5

39

Шлифовальный станок

8,5

13,1

78,6

Наждачный станок

3,2

4,9

29,4

Токарно многоцелевые прутково- патронные модули

15

23,2

139,2

Токарно вертикальные полуавтоматы с ЧПУ

30

46,4

278,4

Координатно- сверлильные вертикальные станки

8,7

13,4

80,4

Автоматический выключатель

Кабель (провод)

Тип

IНА, А

IМЭА, А

IЭМ, А

Марка

Число, сечение

IД, А

ВА51-33

160

160

1600

АВВГ

3*95+1*50

170

ВА51-33

100

16

1000

АПВ

4(1*2,5)

19

ВА51-31

100

10

1000

АПВ

4(1*2,5)

19

ВА51-31

100

10

1000

АПВ

4(1*2,5)

19

ВА51-31

100

16

1000

АПВ

4(1*2,5)

19

ВА51-31

100

10

1000

АПВ

4(1*2,5)

19

ВА51-31

100

16

1000

АПВ

4(1*2,5)

19

ВА51-31

100

20

1000

АПВ

4(1*2,5)

19

ВА51-31

100

20

1000

АПВ

4(1*2,5)

19

ВА51-31

100

10

1000

АПВ

4(1*2,5)

19

ВА51-31

100

16

1000

АПВ

4(1*2,5)

19

ВА51-31

100

10

1000

АПВ

4(1*2,5)

19

ВА51-31

100

31,5

1000

АПВ

3(1*5)+1*2,5

30

ВА51-31

100

63

1000

АВВГ

3*16+1*10

70

ВА51-31

100

16

1000

АПВ

4(1*2,5)

19

2.7. Расчет заземляющего устройства

Потому что цеховая ТП является интегрированной в токарный цех, то защитное заземление производится общим размером цеха 48000 * 28000; грунт в районе цеха — глина — S = 100 Ом * м; U ВЛЭП = 10кВ, длина воздушной полосы 2,5 км. В качестве вертикальных электродов используем металлической уголок 75*75, LВ = 3м, горизонтальный электрод — полоса 40 * 4 мм.

Рассчитываем сопротивление 1-го вертикального электрода

RВ = 0,3 * S * КСЕЗ. В, (3, с. 91) (42)

где КСЕЗ. В = 1,5 — по таблице 1.73

RВ = 0,3 * 100 * 1,5 = 45Ом

Определяем предельное сопротивление совмещенного ЗУ

RЗУ1 < 125 (3, с. 88) (43)

IЗ

где RЗ — сопротивление заземляющего устройства;

IЗ — расчетный ток замыкания на землю.

IЗ = Uном * (35 * ?клэп +?влэп ) (3, с. 88) (44)

IЗ = 10 * (35 * 0 + 2,5) = 0,07 А

RЗУ1 = 125 = 1785,7 Ом

Требуемое по НН RЗУ2 < 4 Ом на НН. Принимаем RЗУ2 = 4 Ом. Потому что S > 100 Ом * м, то для расчета

RЗУ < 4 * S = 4 Ом

количество вертикальных электродов

N’В. Р = Rв , (3, с. 92) (45)

RЗУ

N’В. Р = 45 = 11 шт

с учетом экранирования

NВ. Р = N‘в.р = 11 шт (3, с. 92) (46)

?В

где ?В — определяется по таблице 1. 13. 5.; 0,55.

NВ. Р = 11 = 20 шт

размещаем электроды на плане, беря во внимание, что контурное заземление отрывается от строения на расстоянии не наименее 1 м.

48000

Определяем уточненные значения сопротивлений вертикальных и горизонтальных электродов

RГ = 0,4 * S* КСЕЗ. Г * ? * 2 L2 н (3, с. 93) (47)

LН* ?Г в t

RГ = 0,4 *100*1,8 ? * 2*762 = 9,36 Ом

76 * 0,27 40*10 -3 *15

RВ = Rв (3, с. 93) (48)

NВ*?В

RВ = 45 = 4,7

20 * 0,47

Фактическое сопротивление ЗУ

RЗУ = Rв*Rг (3, с. 93) (49)

RВ + RГ

RЗУ = 4,7*9,36 = 3,1 Ом

4,7 + 9,36

что меньше 4 Ом.

3. Организационные и технические мероприятия

Не считая общих правил для всех работ, при монтаже проводок соблюдают последующие требования ТБ.

Борозды, отверстия и просветы в кирпичных и бетонных системах пробивают в предохранительных очках. недозволено использовать при пробивки неисправные ручные и механизированные инструменты, работать с приставных лестниц, также натягивать с приставных и раздвижных лестниц в горизонтальном направлении провода сечением наиболее 4 мм2 . установка с крана цеховых магистралей допустим только при наличии огораживаний крановых троллеев и остальных открытых токоведущих деталей крана, находящихся под напряжением. К работе с монтажным пистолетом допускается лишь специально обученный персонал.

При работе в помещениях без завышенной угрозы используют электрифицированный инструмент на напряжение 220/120 В при условии надежного заземления корпуса электроинструмента.

3.1 Мероприятия по охране труда, техники сохранности

В любом помещении на видном месте вывешивают аннотации из правил пожарной сохранности, которые должны соблюдать работающие, также таблички с фамилией работника, отвечающего за пожарную сохранность, номера телефонов ближайших пожарных установок.

Дороги, проходы, проезды и подъездные пути к водоисточникам и местам расположения пожарного инструментария и оборудования должны быть свободны, а пожарная сигнализация доступной.

В случае воспламенения горючих жидкостей пламя гасят огнетушителем, забрасывают песком, накрывают войлоком, недозволено заливать водой. Во всех производственных помещения на видных местах должны быть пожарные щиты с противопожарным инвентарям : баграми, огнетушителями, лопатами и т. д. противопожарный инвентарь применять лишь по прямому предназначению.

В граверной пространство, где делают сварку, очищают от горючих и взрывоопасных материалов на расстоянии не наименее 5 метров. Около рабочего места ставят ящик с песком.

3.3 Мероприятия по охране окружающей среды

Мероприятия по охране окружающей среды и охране природы должны принадлежать к главным направлении развития народного хозяйства страны.

Нужно обширнее внедрять малоотходные и без отходных технологические процессы. Поочередно облагораживать охрану аква ресурсов страны. Повысить эффективность работы очистных сооружений и установок, прирастить внедрение очищенных сточных вод для орошения и остальных нужд народного хозяйства. Усилить охрану атмосферного воздуха.

Использования ветошь, отходы цеха складываются в особые ящики — контейнеры. Вокруг токарного цеха имеются зеленоватые насаждения.

ЛИТЕРАТУРА

Правила устройства электроустановок. М.Энегоатомиздат, 1986.

Липкин Б. Ю. Электроснабжение промышленный компаний и установок. — М. В. Ш. , 1990

Шеховцов В. П. расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. — М. форум : ИНФРА — М, 2003.

]]>