(4 оценок, среднее: 4,75 из 5)
Загрузка...
Учебная работа. Разработка схемы статической и динамической устойчивости электроэнергетической системы
Содержание
Введение
1. Разработка схемы и определение главных характеристик электростанций
2. Составление всеохватывающей схемы замещения, расчет 3-х установившихся режимов и построение 3-х угловых черт
2.1 Расчет характеристик схемы замещения
2.2 Расчет установившегося режима обычной схемы без АРВ на шинах генераторов
2.3 Расчет установившегося режима обычной схемы с АРВ ПД на шинах генераторов
2.4 Расчет установившегося режима ремонтной схемы с АРВ ПД на шинах генераторов
3. Расчет предельного времени отключения недлинного замыкания
4. Определение критичного напряжения и припаса стойкости узла перегрузки по напряжению в аварийных режимах энергосистемы с АРВ и без АРВ на шинах генераторов
Заключение
Литература
Введение
Удачная работа энергосистем в значимой степени зависит от их возможности обеспечить устойчивое и надежное электроснабжение потребителей. Нарушение стойкости электроэнергетических систем может привести к обесточиванию огромного числа потребителей электроэнергии, повреждению оборудования и остановке электростанций. Потому расчеты режимов и стойкости производятся постоянно:
— при выбирании главный схемы энергосистемы и мест размещения электростанций и подстанций;
— формировании требований к основному оборудованию электростанций и сети, релейной защите и автоматике;
— оценке допустимости рабочих режимов энергосистемы;
— выборе мероприятий по увеличению стойкости энергосистемы;
— определении характеристик опции средств противоаварийной автоматики, систем регулирования и управления, релейной защиты, автоматического повторного включения и т. д.
В данной курсовой работе рассмотрено четыре раздела стойкости электроэнергетической системы при сложной связи исследуемой электростанции с приемной системой.
В первом и во 2-м разделах решается задачка определения передаваемой мощности системы и припаса апериодической статической стойкости при наличии либо отсутствии системы АРВ ПД на генераторах.
3-ий раздел посвящен вопросцу динамической стойкости системы. В качестве возмущения рассматривается куцее замыкание, с следующим отключением полосы электропередачи. В качестве аспекта динамической стойкости принято свойства всеохватывающей перегрузки.
Расчет проведен на ПЭВМ с внедрением программки MUSTANG.WIN
1. Разработка схемы и определение главных характеристик электростанций
Начальные данные курсовой работы сформированы согласно номеру варианта 3351425 по [2, стр. 4-9, рис. 1.2, табл. 1.1-1.8 ]:
характеристики генераторов станции Ст (вариант 3):
РН = 200 МВт ;cos? = 0.85 ; UH = 15.75 кВ ; ТJ = 6.7 c ; количество 2 шт.; Хd = 186.2 % ;
Х`d = 27.2 % ; Х«d = 20.4 % ; Х2 = 24,9 % ; Х0 = 11,50 %
характеристики генераторов приемной энергосистемы Эс (вариант 3):
РН = 8000 МВт ;cos? = 0.85 ; UH = 110 кВ ; ТJ = 9,7 c ; Х`d = 31 %
характеристики генератора ТГВ — 300 ( данные [4, стр. 228 ] ):
РН = 300 МВт ;cos? = 0.85 ; UH = 20кВ ; ТJ = 7 c; количество 1 шт.;
Хd = 219 % ;Х`d = 30 % ; Х2 = 23,8 % ; Х0 = 9,63 %
характеристики трансформаторов Т 1 (вариант 5):
SН = 125 МВ*А ;UH = 347 кВ ; UHH = 15.75 кВ ; количество 6 шт.; PK = 360 кВт ;
P0 = 145 кВт ;UК = 11,5 % ; I0 = 0.5 %
характеристики трансформаторов Т 2 (вариант 1):
SН = 200 МВ*А ;UH = 347 кВ ; UHH = 115 кВ ; количество 5 шт.; PK = 560 кВт ;
PХХ = 220 кВт ;UК = 11,0 % ; IХХ = 0.45 %
характеристики трансформаторов Т 3 (вариант 4):
SН = 200 МВ*А ;UHВ = 330 кВ ; UHС = 115 кВ ; UHН = 10,5 кВ ; количество 5 шт.; PK ВН = 460 кВт ;
PK ВС = 600 кВт ;PK СН = 380 кВт ; PХХ = 180 кВт ; IХХ = 0.5 %
UК ВН = 34,0 % ; UК ВС = 10,0 % ; UК СН = 22,5 % ;
характеристики трансформатора ТДЦ — 400000/330 (данные [4, стр. 244 ]) :
SН = 400 МВ*А ;UH = 347 кВ ; UHH = 20кВ ; количество 1 шт.; PK = 810 кВт ;
PХХ = 365кВт ;UК = 11,0 % ; IХХ = 0.4 % ; RT = 0.6 Oм ; ХТ = 33 Ом ; ?QХХ = 1600 квар
характеристики нагрузок (вариант 2):
SH = PH — JQH .МВ*А.S2 = 90 — J70 ;S4 = 0,5(450 — J300) ;S6 = 95 — J75 .
характеристики линий (вариант 5):
Л 1 :
N марки провода3 — 2АС-400/51; l =190км P0= 0,019 Ом/км; Х0=0,323 Ом/км
G0 =0,011*10-6См/км В0=3,46*10-6 См/км
Л 2:=Л4:
N марки провода 4 — 2АС-500/64; l =112 км P0= 0,015 Ом/км; Х0=0,332 Ом/км
G0 =0,011*10-6См/км В0=3,50*10-6 См/км
Л 3:=Л5:
N марки провода 1 — 2АС-240/32; l =110 км P0= 0,03 Ом/км; Х0=0,331 Ом/км
G0 =0,023*10-6 См/км В0=3,38 *10-6 См/км
Начальные данные представим в табличном виде:
характеристики генераторов.
Наименование характеристик
Единицы измерений
Обозначение
Величина показателя
Ст
ЭС
Г
Номинальная мощность
МВт
Pн
200
8000
300
Номинальный коэффициент мощности
—
Cosц
0,85
0,85
0,85
Неизменная инерции
с
Тj
6,7
9,7
7
Синхронное сопротивление
%
Хd
186,2
—
219
Переходное сопротивление
%
Х’d
27,2
31
30
Сопротивление оборотной последовательности
%
Х2
24,9
—
23,8
Номинальное напряжение
кВ
Uн
15,75
110
20
количество
шт
m
2
—
1
Характеристики трансформаторов.
Наименование показателя
Единицыизмерения
Обозначение
Величина показателя
Т1
Т2
Т3
Т4
Номинальная мощность
МВ*А
Sн
200
200
400
400
Номинальное напряжение
ВЫСШЕЕ
СРЕДНЕЕ
НИЗШЕЕ
кВ
Uн
347
—
15,75
347
—
115
330
110
10.5
347
—
20
Утраты мощности КЗ
В-Н
В-С
С-Н
кВт
Pk
360
—
—
560
—
—
460
600
380
810
—
—
Напряжение КЗ
В-Н
В-С
С-Н
%
Uk
11,5
—
—
11,0
—
—
34,0
10
22,5
11
—
Утраты мощности ХХ
кВт
Px
145
220
180
365
ток холостого хода
%
Ix
0,50
0,45
0.50
0,40
Количество
шт.
m
6
5
5
1
Характеристики линий.
Наименование показателя
Единицы измерения
Обозначение
Величина показателя
Л1
Л2
Л3
Марка провода
—
—
2АС-400/51
2АС-500/64
2АС-240/32
Длина
км
L
190
112
110
Активное сопротивление
Ом/км
R0
0.019
0.015
0.030
Реактивное сопротивление
Ом/км
X0
0.323
0.332
0.331
Активная проводимость
10-6 См/км
g0
0.011
0.011
0.023
Реактивная проводимость
10-6 См/км
b0
3.46
3.50
3.38
количество цепей
шт.
N
1
1
1
Величины нагрузок.
Наименование показателя
Единицы измерения
Обозначение
Величина показателя
S2
S4
S6
Перегрузка:
АКТИВНАЯ
РЕАКТИВНАЯ
МВт
Мвар
Pн
Qн
90
70
225
150
95
75
2. Составление всеохватывающей схемы замещения и расчет 3-х установившихся режимов электронной системы
2.1 Расчет характеристик схемы замещения
Генераторы станции Ст
На станции установлено 2 параллельно работающих генератора. Эквивалентные характеристики: cинхронное сопротивление:
Xdст=Xd%U2н cosН /(100Pн m), где
U2н — номинальное напряжение генератора кВ ;Pн — номинальная активная мощность МВт; cosН — номинальный коэффициент мощности ; m — количество параллельно работающих генераторов.
Xdст=186,215,7520,85/(100 200 2 )= 0,982Ом
Аналогично определяем переходное, сверхпереходное, сопротивления оборотной и нулевой последовательностей.
переходное сопротивление:
X`dст=X`d%U2н cosН/(100Pн m)= 27,2 15,7520,85/(100 200 2 )= 0,143Ом
Сверхпереходное сопротивление :
X«dст=X«d%U2н cosН/(100Pн m)= 20,415,7520,85/(100 200 2 )= 0,108 Ом
сопротивление оборотной последовательности :
X2 ст % =X2 ст%U2н cosН/(100Pн m)= 24,9 15,7520,85/(100 200 2 )= 0,131Ом
сопротивление нулевой последовательности :
X0 ст % =X0 ст%U2н cosН/(100Pн m)= 11,5 15,7520,85/(100 200 2 )= 0,061Ом
Генераторы приемной энергосистемы Эс:
переходное сопротивление:
X`dэс =X`dэс %U2н cosН /(100Pн )= 31 11020,85/(100 8000)=0,399Ом
генератор ТГВ — 300:
синхронное сопротивление:
Xdг=Xdг%U2н cosН /(100Pн )=2192020,85/(100300)=2,482 Ом
переходное сопротивление:
X`dг=X`dг%U2н cosН /(100Pн )=302020,85/(100300)=0.340Ом
Сверхпереходное сопротивление :
X«d г=X«d г %U2н cosН/(100Pн )= 19,5 2020,85/(100 300 )= 0,221Ом
сопротивление оборотной последовательности :
X2 г % =X2 г %U2н cosН/(100Pн )= 23,8 2020,85/(100 300 )= 0,270Ом
сопротивление нулевой последовательности :
X0 г % =X0 г %U2н cosН/(100Pн )= 9,63 2020,85/(100 300 )= 0,109Ом
характеристики трансформаторов
Трансформатор Т 1:Установлено6 параллельно работающих трансформаторов. Эквивалентные характеристики:
активное сопротивление:
Rт1=PкUнв2/( Sнт2m ), где
Uнв — номинальное напряжение высшей обмотки трансформатора кВ ;Sн — номинальная мощность МВ*А ;Pк — утраты активной мощности КЗ, МВт ; m — количество параллельно работающих трансформаторов.
Rт1=PкUн2/( Sнт2m ) = 0,360 3472/( 1252 6 ) = 0,462 Ом
реактивное сопротивление:
Xт1=Uк % Uнв2/ (100 Sнтm ) , где
Uк% — напряжение КЗ;
Xт1=Uк % Uнв2/ (100 Sнm ) =11,53472/(100 125 6 ) = 18,463 Ом
активная проводимость :
gт1=Pxxm/Uн2= 0,145 6 /3472= 7,2 10-6 См , где Pxx — активные утраты ХХ МВт ;
электростанция напряжение энергосистема генератор
реактивная проводимость :
bт1=Qхxm/Uн2=IхSнm / (100Uн2) , где Qхx — реактивные утраты ХХ Мвар ,
Iхx — ток ХХ, %
bт 1 = 0,5 1256 / (100 3472) = 31,110-6 См.
Трансформатор Т 2:Установлено5 параллельно работающих трансформаторов. Эквивалентные характеристики:
активное сопротивление :
Rт 2 =PкUн2/( Sн2m ) = 0,560 3472/( 2002 5 ) = 0,337 Ом
реактивное сопротивление :
Xт2=Uк % Uнв2/ (100 Sнтm ) =113472/(100 200 5 ) = 13,245 Ом
активная проводимость :
gт2=Pxxm /Uн2= 0,2205/3472=9,110-6 См ,
реактивная проводимость :
bт 2= Qх m / Uн2 = IхSнm / (100 Uн2 ) =0,45 2005 / (100 3472) = 37,4 10-6 См.
Трансформатор Т 3:Установлено5 параллельно работающих трансформаторов. Эквивалентные характеристики:
активное сопротивление :Rт1=PкiUнв2/( Sнт2m ) , где I — В, С, Н.
Pкв=(Pквн+Pквс-Pксн)/2=(460+600-380)/2=340 кВт = 0,340 МВт
Pкс=(Pквс+Pксн-Pквн)/2=(600+380-460)/2=260 кВт = 0,260 МВт
Pкн=(Pквн+Pксн-Pквс)/2=(460+380-600)/2=120 кВт = 0,120 МВт
Rт 3 в =PквUн2/( Sн2m ) = 0,340 3302/( 2002 5 ) = 0,185 Ом
Rт 3 с =Pкс Uн2/( Sн2m ) = 0,260 3302/( 2002 5 ) = 0,142 Ом
Rт 3 н =PкнUн2/( Sн2m ) = 0,120 3302/( 2002 5 ) = 0,065 Ом
реактивное сопротивление :
Xт1=Uк % iUнв2/ (100 Sнm ) , где I — В, С, Н.
Uкв%=(Uквн+Uквс-Uксн)/2=(34+10-22.5)/2=10.75 %
Uкс%=(Uквс+Uксн-Uквн)/2=(10+22.5-34)/2=0
Uкн%=(Uквн+Uксн-Uквс)/2=(34+22.5-10)/2=23.25 %
Xт3 в =Uкв % Uнв2/ (100 Sнm ) =10,753302/(100 200 5 ) =11,707 Ом
Xт3 с = 0 ;
Xт3 н =Uкв % Uнв2/ (100 Sнm ) = 23,75 3302/(100 200 5 ) = 25,319 Ом
активная проводимость :
gт 3 =Pxxm / Uн2 = 0,180 5 / 3302 = 8.310-6 См ,
реактивная проводимость :
bт 3= Qхxm / Uн2 = IхxSнm / (100 Uн2 ) =0,5 2005 / (100 3302) = 45.910-6 См.
Трансформатор ТДЦ — 400000/330 .Установлен 1 трансформатор. :
активное сопротивление :Rт 4 = 0,6 Ом ;
реактивное сопротивление :Xт 4 = 33 Ом ;
активная проводимость:
gт 4 = Pxxm / Uн2 = 0,365 1 / 3472 = 3,010-6 См ,
реактивная проводимость :
bт2= Qх m / Uн2 = 1,6 1 / 347 = 13,3 10-6 См.
Сопротивления и проводимости линий электропередачи
; ; ;
Линия Л 1:
R1 = 0,019190 = 3,61 Ом ; X1 = 0.323190 = 61,37 Ом ;
G1 = 0.011 10-6190 = 2,09 10-6 Cм ; B1 = 3.46 10-6190 = 657,4 10-6 Cм .
Полосы Л 2 и Л 4 :
R2 =R4= 0.015 112 = 1,68 Ом ; X2 =X4= 0.332 112 = 37,184 Ом ;
G2 =G4= 0.011 10-6 112 = 1,232 10-6Cм ; B2=B4=3.510-6112=392 10-6Cм .
Полосы Л3 и Л5:
R3=R5 =0.030 110= 3,3 Ом ; X3=X5 =0.331110=36,41 Ом ;
G3=G5 =0.02310-6110=2,5310-6Cм ;B3=B5 =3.3810-6110=371,810-6Cм.
Составление всеохватывающей схемы замещения и расчет 3-х установившихся режимов электроэнергетической системы
Расчет установившегося режима применим программку MUSTANG.WIN. Для ввода данных и расчетов используем управление юзера программки и советы.
Номера узлов вводим согласно схеме замещения, Uстарт принимаем равным Uном .ЭДС генераторов фиксируется как напряжение в узле при задании реактивной мощности в спектре Qmin=0 — Qmax. Произведем расчет 3-х установившихся режимов:
1. Обычная схема без АРВ на генераторах. При всем этом генераторы представляются ЭДС Еq, приложенной за синхронным сопротивлением Хd .
2. Обычная схема c АРВ на генераторах. Генераторы с АРВ ПД представляются ЭДС Е`q, приложенной за переходным сопротивлением Х`d.
3. Ремонтная схема с АРВ на генераторе. В качестве отключенной полосы принимаем линию с большим потоком активной мощности Л 5
2.2 Расчёт установившегося режима обычной схемы без АРВ на шинах генераторов
Таблицы ввода данных для расчета УР обычной схемы без АРВ генераторов раздельно по узлам и веткам схемы представлены в виде таблиц Excel. протокол результатов расчета :
Программка УР к расчету готова
*** Расчет установившегося режима ***
Точность в сети наиболее 110 КВ 0.01000000 [МВТ]
Системная точность УР 1.00000000 [МВТ]
Точность по напряжению 0.00000 [%]
Тонкий старт [X]
Внедрение стартового метода [ ]
Учет ограничений на старте [X]
Узлов — 13 Веток — 14 ВПТ — 0 П/СТ МППТ — 0 Участков МППТ — 0
Топология сети
Контроль инфы
Формирование рационального исключения узлов
Расчет УР
*** Режим не балансируется ***
файл протокол — SSPREP.TXT
Как видно из результатов расчета итерационный процесс при номинальных мощностях генераторов не сходится. Потому, согласно советам [1,стр. 35-36] следует уменьшить начальную величину передаваемой активной мощности.
Ниже представлены результаты расчета УР обычной схемы без АРВ на шинах генераторов.
Дальше нужно провести серию расчетов режимов при изменении мощности станции от нуля до Рмахпри неизменной ЭДС. Принимаем шаг роста мощности = 10 МВт. При приближении к предельному значению шаг роста мощности уменьшаем до 1 МВт.
Результаты расчета предельного режима представлены в таблицах:
Дальше по результатам серии расчетов строим характеристику мощности электростанции как функцию Р = f(д).
Коэффициент припаса Кр определим по формуле : Кр = , где Рпр — предельная передаваемая мощность в системе по условию статической стойкости Рпр = Рмах .
Коэффициент Кр в обычных режимах должен быть больше нормативного Крн , значение которого составляет 0,2 . В послеаварийном режиме — не наименее 0,08. [1, стр. 34]
Коэффициент припаса:Кр = = 0,255 , что больше нормативного;
Точность расчета:Рпред = * 100% = 0,398 % .
2.3 Расчёт установившегося режима обычной схемы с АРВ ПД на шинах генераторов
Аналогично проводим расчет режима с АРВ ПД на шинах генераторов. В таблице ввода данных заменяем синхронное сопротивление генераторов станции и генератора ТГВ — 300 Хdна переходное X`d. Мощности перегрузки и генераторов представлены номинальными значениями. Индивидуальностью расчета УР с АРВ ПД будет то, что в итоге расчета получаем угол д` , а не угол д.
Фактический угол д = д`+ Дд` , где д` — угол сдвига вектора ЭДС Е` относительно вектора напряжения системы U, а дополняющий угол
Где Pг иQг — мощности станции, замеренные в узле Е`.
Результаты расчетов и протокол расчета :
Программка УР к расчету готова
*** Расчет установившегося режима ***
Точность в сети наиболее 110 КВ 0.01000000 [МВТ]
Системная точность УР 1.00000000 [МВТ]
Точность по напряжению 0.00000 [%]
Тонкий старт [X]
Внедрение стартового метода [ ]
Учет ограничений на старте [X]
Узлов — 13 Веток — 14 ВПТ — 0 П/СТ МППТ — 0 Участков МППТ — 0
Топология сети
Контроль инфы
Формирование рационального исключения узлов
Расчет УР
Расчет УР завершен
файл протокол — SSPREP.TXT
Для определения предела передаваемой мощности и построения угловой свойства проведем серию расчетов, подобных рассмотренным ранее, но с корректировкой угла д .
Таблица корректировки угла д
свойства предельного режима представлены в таблицах :
Коэффициент припаса: Кр = = 0,753 , что больше нормативного ;
Точность расчета: Рпред = * 100% = 0,142 % .
2.4 Расчёт установившегося режима ремонтной схемы с АРВ ПД на шинах генераторов
Аналогично производим расчет ремонтной схемы. Также как и в прошлом режиме производим корректировку угла д.
Таблица корректировки угла д
Коэффициент припаса: Кр = = 0,545 , что больше нормативного ;
Точность расчета: Рпред = * 100% = 0,162 % .
3. Расчет предельного времени отключения недлинного замыкания
Для оценки динамической стойкости электроэнергетической системы нужно высчитать изменение углов д генераторов зависимо от времени переходного процесса. Признаком нарушения динамической стойкости является повышение разности меж углами дij (обоюдный угол) всех 2-ух синхронных машин на 360? и наиболее.
нужно конвертировать начальные данные последующим образом : исключаем генераторные ветки, а узлам генераторного напряжения придаем статус узлов с фиксацией напряжения, задаем
Перебегаем к расчету динамической стойкости : генерирующие узлы, в том числе и балансирующий, представляются генераторами, с переходным сопротивлением Х`d и неизменной механической инерции Тj. Тj = Тj[c]*Рнг[МВт]
Нагрузку при расчете учитываем статическими чертами по напряжению. При отсутствии настоящих черт воспользуемся типовыми[1,стр. 43]
Рн* = Рн(0,83 — 0,3U* + 0.47U*2)
Для реактивной мощности:
Узлы 110 — 220 кВ:
Qнагр* = Qнагр(3,7 — 7U* + 4,3U*2)
Узлы 6 — 10 кВ:
Qнагр* = Qнагр(4,9 — 10,1U* + 6,2U*2)
U* = U/Uн
В качестве возмущения на шинах высочайшего напряжения принимаем трехфазное КЗ с следующим отключением одной из линий электропередачи. Данные автоматики вводим, используя советы. В момент времени Т2 = 0,2 с на полосы 2 — 7 со стороны узла 2 происходит КЗ, (сопротивление шунта Zш = 0,001 Ом). Отключение покоробленной полосы происходит в момент времени Т2 (сопротивление шунта Zш = -0,001 Ом). В качестве контролируемых характеристик принимаем относительные углы, мощности и напряжения в узлах перегрузки 2, 4, 6. Результаты расчета переходного процесса представим на графике и таблице программки MUSTANG. время отключения 0,375 с .
Время отключения 0,376 с
Точность определения предельного времени отключения
tотклпр = [(0,376-0,375)/0,375]*100% = 0,27%,
что соответствует данной точности
4. Определение критичного напряжения и припаса стойкости узла перегрузки по напряжению в аварийных режимах энергосистемы с АРВ и без АРВ на генераторах
При расчетах стойкости перегрузки, получающей питание от нескольких электростанций, комфортно воспользоваться практическим аспектом dДQ / dU< 0.
В данном случае ДQ = QгУ — Qнагр — небаланс мощностей, QгУ — суммарная генерируемая в узел реактивная мощность.
Для оценки стойкости по данному аспекту нужно выстроить зависимость
ДQ = f(U). Предельный режим определяется критичным напряжением Uкр в точке, где производная dДQ / dU= 0.
Уровень статической стойкости узлов перегрузки оценивается методом расчета коэффициента припаса по напряжению :
Для обеспечения стойкости перегрузки коэффициент припаса по напряжению должен быть не наименее 0,15 в обычных и 0,1 в аварийных режимах электроэнергетических систем.
Для построения зависимости ДQ = f(U) используем программку MUSTANG.WIN, в какой перегрузка быть может представлена типовыми статическими чертами.
Схема подобна ремонтной схеме для расчета УР. Генераторы представлены в согласовании с типом АРВ. исследование стойкости проведем для узла 4. Проведем расчет начального режима, потом серию расчетов с повышением употребления реактивной мощности фиктивным генерирующим источником ( условно -Qген в узле). Расчет продолжаем до того времени, пока итерационный процесс продолжает сходиться.
По данным расчетов составлены таблицы и графические зависимости коэффициента припаса по напряжению :КU = = 0,309 , что больше нормативного коэффициента припаса по напряжению :КU = = 0,230 , что больше нормативного .
Заключение
В итоге проделанной работы был произведён анализ стойкости электроэнергетической системы.
В процессе выполнения истинной курсовой работы была составлена схема замещения и определены характеристики схемы замещения в именованных единицах .Освоена методика использования программки для расчетов установившихся и переходных электромеханических режимов энергосистем MUSTANG.WIN.
Проведен расчет 3-х установившихся режимов системы : без АРВ , с АРВ ПД и для ремонтной схемы с АРВ ПД.
По результатам серии расчетов построены три угловые свойства, надлежащие обозначенным выше трем режимам. Определены пределы передаваемой мощности при разных типах системы возбуждения генератора и припас статической стойкости. Наглядно показано воздействие систем АРВ на величину предельной передаваемой мощности, коэффициент припаса стойкости по напряжению и мощности.
Так же был произведен расчет предельного времени отключения недлинного замыкания. Построены графики конфигурации главных характеристик во время переходного процесса для 2-ух режимов : устойчивого и неуравновешенного.
Изучена устойчивость узла перегрузки по аспекту dДQ/dU< 0 ,в схемах с АРВ ПД и без АРВ. В процессе исследования были построены зависимости ДQ=f(U), определено критичное напряжение для обоих режимов.
Литература
1. исследование стойкости электроэнергетических систем на ЭВМ (Электронная вычислительная машина — комплекс технических средств, предназначенных для автоматической обработки информации в процессе решения вычислительных и информационных задач). Методическое пособие к курсовой работе. Е. В. Калентионок, Ю.Д. Филипчик. Минск БНТУ 2010 .
2. исследование стойкости электроэнергетических систем на ПЭВМ. Методическое пособие к курсовой работе по дисциплине «Устойчивость электронных систем». Н. М. Сыч Е. В. Калентионок Минск 1998.
3. Устойчивость электроэнергетических систем. У. В. Калентионок Минск «Техноперспектива» 2008
4. Справочник по проектированию электроэнергетических систем под редакцией С. С. Рокотяна и И. М. Шапиро. Москва «Энергоатомиздат» 1985
]]>