(5 оценок, среднее: 4,80 из 5)
Загрузка...
Учебная работа. Проектирование принципиальной схемы конденсационной электростанции и выбор электрооборудования
54
Оглавление
Введение
Задание к курсовой работе
1. Разработка главной электронной схемы КЭС
1.1 Выбор генераторов
1.2 Разработка вариантов структурной схемы станции
1.3 Выбор блочных трансформаторов и автотрансформаторов связи
1.4 Окончательный выбор структурной схемы КЭС
2. Расчет токов трехфазного недлинного замыкания и ударных токов
2.1 Расчет тока трехфазного недлинного замыкания и ударных токов на шинах РУ ВН 500 кВ
2.2 Расчет тока однофазного недлинного замыкания на шинах РУ ВН 500 кВ
2.3 Расчет тока трехфазного недлинного замыкания и ударных токов на шинах РУ СН 220 кВ
2.4 Расчет тока однофазного недлинного замыкания на шинах РУ CН 220 кВ
2.5 Расчет тока трехфазного недлинного замыкания и ударных токов в цепи генератора №6 20 кВ.
3. Выбор коммутационных аппаратов
3.1 Выбор выключателей для генераторной цепи 20 кВ
3.2 Выбор выключателей для шин РУ ВН 500 кВ
3.3 Выбор выключателей для шин РУ CН 220 кВ
3.4 Выбор разъединителей
3.5 Выбор измерительных трансформаторов
3.6 Выбор токопроводов генератора
3.7 Выбор электронных схем РУ завышенных напряжений
Заключение
Перечень литературы
Введение
конденсационная электростанция электронный ток замыкание
Основная электронная схема электростанции в значимой мере описывает главные свойства электронной части станции:
Надежность — свойство объекта делать данные функции (выдачу мощности в энергосистему, тепло — и электроснабжение потребителей) в данном объеме при определенных критериях функционирования. Уровень надежности быть может регламентирован либо экономически обусловлен.
Экономичность — разработка проектов, учитывающий нужные серьезные вложения и сопутствующие каждогодние Издержки производства и сбыта продукции. Принимаемый уровень надежности обосновывается сравнением издержек с экономическими последствиями из — за надежности.
Удобство эксплуатации — заключается в наглядности и простоте схемы, снижающих возможность неверных действий персонала, возможность минимизации числа коммутаций в первичных и вторичных цепях при изменении режима работы электроустановки.
Возможность расширения, техно упругость и т.д..
Основная схема станции является частью схемы энергосистемы. Электроэнергия, вырабатываемая генераторами, передается через трансформаторы и электронные соединения главной схемы и поступает в систему по воздушным и кабельным линиям.
Выбор главной схемы представляет собой сложную задачку. Но большенный опыт, скопленный проектными организациями, дозволяет при рассмотрении ограниченного числа вариантов схем принять целесообразные решения, близкие к хорошим.
процесс разработки главной схемы можно поделить на последующие главные этапы: выбор схемы присоединения электростанции к энергосистеме; выбор структурной (принципной) схемы; выбор целесообразного метода ограничения токов К. З.; выбор схем электронных соединений РУ на всех главных напряжениях; расчет токов К. З. и выбор электронных аппаратов.
Задание к курсовой работе
Предлагается спроектировать схему электронной станции типа КЭС с одним высшим напряжением, на котором связанна с системой, и потребительским напряжением, к шинам которого подключены пользователи (перегрузки). В процессе проектирования нужно решить последующие задачки:
— разобрать не наименее 2-ух вариантов структурной схемы проектируемой станции, из которых избрать один и утвердить избранные варианты у педагога;
— избрать основное оборудование: генераторы, трансформаторы (авто трансформаторы) связи, блочные трансформаторы;
— высчитать токи трехфазного и однофазного маленьких замыканий (КЗ);
— избрать выключатели и разъединители для всех РУ;
— избрать измерительные трансформаторы тока (ТА) и напряжения (ТV) (без учета вторичной перегрузки);
— избрать проводники для потребительских линий электропередачи;
— изобразить главную схему электронных соединений с указанием на ней основного оборудования и аппаратов, в том числе трансформаторов ТА и TV, заземляющих ножей, ограничителей перенапряжения.
Поставленные задачки должны решаться с учетом требований ПУЭ, советов, типовых решений и остальных нормативных документов.
Основная схема электростанции обязана быть изображена с учетом требования ГОСТа на листе формата А4.
1. Глава. Разработка главной электронной схемы КЭС
1.1 Выбор генераторов
В связи со взрыво — пожароопасностью применение водорода в крайние годы разрабатываются и употребляются в эксплуатации турбогенераторы с применением воздушного (серия ТФ) либо полного жидкостного остывания (серия Т3В).
Турбогенераторы серии Т3В имеют конкретную водяную систему остывания обмоток ротора и статора и косвенную водяную систему остывания активной стали статора с наполнением внутреннего места генератора воздухом при давлении, близком к атмосферному. Применение системы остывания << Т3В — три воды >> увеличивает надежность и упрощает эксплуатацию этих турбогенераторов. [1, стр. 5]
Главные характеристики генераторов серии ТФ и Т3В фактически совпадают с параметрами генераторов той же мощности серии ТВС, ТВФ, ТВВ.
Начальными данными заданы nГУ=8 шт. однотипных генераторов мощностью
РНОМ.Г.=350 МВт, и их продольное сверхпереходное реактивное сопротивление ХIId= 0.2.
По сиим данным избран генератор Т3В — 350 — 2, со последующими главными чертами [2, стр. 197]:
Таблица 1. — Главные технические свойства избранного генератора
Тип
Р, МВт
Cos ц
Q, МВар
ХIId, %
Х2, %
Т3В — 350 — 2
350
0,85
217
0,2
0,21
1.2 Разработка вариантов структурной схемы станции
Структурные схемы — это схемы, на которых изображены генераторы, трансформаторы, автотрансформаторы (АТ), распределительные устройства (РУ) и связи меж ними. Варианты структурных схем станций типа КЭС могут различаться друг от друга числом блоков, работающих на то либо другое РУ, также выполнение связи меж РУ (наличие либо отсутствие генераторов, присоединенных к обмотке низшего напряжения АТ). Число АТ связи принимается, как правило, равное двум. Лучше, чтоб суммарная мощность блоков, работающих на шины РУ среднего напряжения (РУ СН), превосходила суммарную наивысшую мощность потребителей [1, стр. 6]:
(1)
Где — номинальная мощность 1-го генератора, — мощность собственных нужд генератора (для газомазутной КЭС ) [1, стр. 7], — число блоков, работающих на шины РУ СН, — суммарная наибольшая мощность всех потребителей в зимний период, определяется с учетом коэффициента одновременности.
Число ЛЭП (Линия электропередачи — один из компонентов электрической сети, система энергетического оборудования, предназначенная для передачи электроэнергии посредством электрического тока) связи станции с системой , определяется по пропускной возможности полосы данного класса напряжения (500 кВ), и для сечения фазы 3х500мм2 составляет РПРОП.ВЛ.=1064 МВт [2, стр. 70]. А наибольшая мощность которая быть может выдана от станции в систему определяется как:
Тогда,
совсем принимается . И в предстоящем применяем его для всех принципных схем.
К предстоящему сопоставлению и сравнению принимается две структурные схемы.
А) Схема с 4-мя генераторами на шинах РУ СН, 4-мя генераторами на шинах РУ ВН, 2-мя АТ связи с отсутствием генераторов , присоединенных к обмотке низшего напряжения.
Рис. 1 Принципная схема станции по варианту А
Для данной схемы суммарная мощность от 4 генераторов выдаваемая на шины РУ СН:
А суммарная наибольшая мощность всех потребителей в зимний период, определяется с учетом коэффициента одновременности определяется как:
(2)
Где — мощность потребителей, — число потребителей, — коэффициент одновременности.
Как следует, мощности от одних генераторов на шинах будет не довольно чтоб обеспечить пользователя и недостающая мощность будет браться от шин ВН и рекомендуемое условие (1) не производится.
Б) Схема с пятью генераторами на шинах РУ СН, 3-мя генераторами на шинах РУ ВН, 2-мя АТ связи с отсутствием генераторов , присоединенных к обмотке низшего напряжения.
Рис. 1 Принципная схема станции по варианту Б
Для данной схемы суммарная мощность от 5 генераторов выдаваемая на шины РУ СН:
Как следует, мощности от одних генераторов на шинах будет довольно чтоб обеспечить пользователя а лишная мощность будет передаваться через АТ связи на шины РУ ВН.
Но сопоставления схем по условию (1) недостаточно, т.к. станция может работать и при его неудовлетворении. Главную роль в этом условии несут лишниие мощности, шин РУ СН либо РУ ВН, которые будут течь через АТ связи. Как следует, чем меньше будут перетоки лишней мощности, тем АТ наименьшей мощности будут употребляться в схеме станции и тем экономичнее будут вложения на ее создание.
Чтоб найти лишниие мощности, протекающие через АТ связи нужно знать наибольшие и малые мощности потребителей, определяемые для зимнего и летнего периода соответственно.
Из (2) была найдена суммарная наибольшая активная мощность всех потребителей в зимний период, определяется с учетом коэффициента одновременности ().
В начальных данных летний минимум задан как =0.525. Тогда,
Таковым образом, полная наибольшая мощность пользователя в зимний период , и в летний
1.3 Выбор блочных трансформаторов и автотрансформаторов связи
Мощность блочного трансформатора обязана соответствовать полной мощности генератора в обычном режиме за вычетом мощности собственных нужд [1, стр. 6].
В справочнике [2, стр. 234 — 241], ближний по мощности блочный трансформатор, удовлетворяющий условию (3), ТДЦ-400000. Тогда, для блоков РУ СН принимается: ТДЦ -400000/220. А для блоков РУ ВН: ТДЦ-400000/500. свойства принятых блочных трансформаторов сведены в таблицу 2.
Таблица 2. — свойства принятых блочных трансформаторов
Тип тр-ра
ТДЦ -400000/220
400
242
20
11
ТДЦ -400000/500
400
525
20
13
Но, если выбор блочных трансформаторов определяется лишь мощностью генератора и собственных нужд, то выбор АТ связи впрямую зависит от вида схемы, а поточнее, от числа генераторов на шинах ВН и СН.
А) Выбор АТ для схемы А.
Как было сказано ранее, мощность АТ связи выбирается по большему перетоку мощности, определяемой в последующих режимах.
1. Работа станции с установленной мощностью в режиме летних малых нагрузок.
В этом режиме вся лишная мощность с шин среднего напряжения передается в РУ высочайшего напряжения по двум АТ связи. При всем этом допускаются периодические перегрузки. Для данной работы коэффициент периодических перегрузок принимаем равным [1, стр. 8]. Расчетная мощность в этом режиме определяется по выражению:
Где — наибольшая мощность, отдаваемая в систему с шин РУ СН в летний период (лишная мощность); — число генераторов, работающих на шины РУ СН.
2. Аварийное отключение 1-го из АТ связи в режиме летних малых нагрузок.
При аварийном выключении 1-го из параллельно работающих трансформаторов связи допустимо снижать переток мощности через оставшейся в работе трансформатор связи на величину имеющегося аварийного резерва в системе , который можно применять при трагедиях на данной станции. В этом режиме трансформатор допускает аварийную перегрузку. Для данной работы коэффициент аварийных перегрузок приблизительно можно принять равным [1, стр. 9]. Но, этот режим не стоит разглядывать, если:
Т.к. данный режим по условию (6) является расчетным то, расчетная мощность в режиме 2 для АТ связи определяется по выражению:
3. Работа станции с установленной мощностью в режиме наибольших зимних нагрузок и аварийное отключение 1-го блока, работающего на шины РУ СН.
Этот режим имеет смысл разглядывать, если наибольшая зимняя мощность потребителей существенно превосходит суммарную мощность оставшихся в работе блоков, работающих на шины РУ СН.
Расчетная мощность в этом режиме определяется по выражению:
Б) Выбор АТ для схемы Б выполняться аналогично выбору АТ для схемы А. Единственное отличие — число генераторов, работающих на шины РУ СН сейчас 5, а не 4.
1. Работа станции с установленной мощностью в режиме летних малых нагрузок.
2. Аварийное отключение 1-го из АТ связи в режиме летних малых нагрузок.
3. Работа станции с установленной мощностью в режиме наибольших зимних нагрузок и аварийное отключение 1-го блока, работающего на шины РУ СН.
Окончательный выбор мощности АТ связи для обоих вариантов структурных схем определяется по условию:
Таблица 3. — Окончательный выбор мощности АТ связи для обоих вариантов схем
Вариант структурной схемы
Мощности АТ в разных режимах
Окончательный выбор мощности АТ связи, МВА
, МВА
,МВА
,МВА
А
285
154
254
АТДЦН-500000/500/220
Б
448.5
432.7
58.1
АТДЦН-500000/500/220
Т.к ближний АТ наименьшей мощности лишь АТДЦТН — 250000 () который не удовлетворяет условию выбора (9), то приходиться принимать АТДЦН-500000 [2, стр. 243].
1.4 Окончательный выбор структурной схемы КЭС
Сопоставив два варианта структурных схем точно, что схема Б владеет преимуществ перед схемой А:
-В схеме Б на шинах РУ ВН на один генераторный блок меньше чем в схеме А. Что наиболее экономно, т.к. оборудование на 500кВ намного дороже и наименее накрепко, чем оборудование на 220кВ. Выбор схемы Б дозволяет с наименьшими затратами выстроить станцию не в убыль надежности, а даже увеличив ее.
— Выбор АТ связи схожей мощности гласит о том что экономические вложения в данную область структурной схемы будут так же равны. Но перетоки лишней мощности, протекающие через их, достаточно очень различимы. Так большая из 3-х режимов выбора АТ мощность для схемы А составила 285 МВА, когда для схемы Б, 448.5 МВА. Это значит что в схеме А, АТ мощностью 500 МВА будет работать в недогруженном состоянии, что очень не целенаправлено. С иной стороны, принять АТ наименьшей мощности тоже нереально, поэтому что он не удовлетворяет условию (9). Потому, в этом сопоставлении схема А непременно проигрывает схеме Б.
— Схему с шестью генераторами, работающими на шины РУ СН разглядывать не целенаправлено из — за огромных токов КЗ в сети 220кВ, которые могут возникать при аварийных ситуациях. Что приведет к применению наиболее массивных и дорогих коммутационных аппаратов. А так же 6 генераторов РУ СН прирастят сверхизбыточную мощность перетекающую в РУ ВН. Это повлечет за собой применение наиболее массивных АТ связи, что тоже отразиться в издержек на сооружение станции.
Из всего выше произнесенного к предстоящему расчету принимаем принципную схему варианта Б.
Рис. 3 совсем принятая структурная схема
2. Расчет токов трехфазного недлинного замыкания и ударных токов
Расчет токов КЗ делают аналитически для исходного момента времени возникающего недлинного замыкания, пологая систему неограниченной мощности, а нагрузку на напряжения 6 и 10 кВ обобщенной. В данной работе перегрузкой на напряжения 110 кВ и выше допустимо пренебречь ввиду отсутствия нужных данных и малого воздействия на результаты расчетов токов КЗ. Расчет токов КЗ в данной работе ведется для точек КЗ, расположенных в распределительных устройствах всех напряжения и точек, расположенных в цепях генераторов. При напряжениях 110 кВ и выше не считая трехфазных токов КЗ рассчитываются однофазные токи КЗ.
Рис. 4 Схема расчетных точек маленьких замыканий
Расчет токов КЗ удобнее вести в относительных базовых единицах в последующей последовательности:
1. Выбираются базовые напряжения и мощность. За базовое напряжения принимается среднее номинальное напряжение той ступени, где рассматривается КЗ. За базовую мощность целенаправлено принять мощность, сопоставимую с установленной мощностью станции, либо огромную.
2. Составляются схемы замещения, в какой элементы (генераторы, трансформаторы, полосы и т.д.) вводятся своими индуктивными сопротивлениями.
3. Постепенным преобразованием схемы замещения определяется результирующее сопротивление относительно точки КЗ и находиться исходные значения для каждой точки КЗ.
4. Определяется действующее момент времени t = 0 по выражению:
где — ЭДС источника i — й ветки в относительных базовых единицах; — суммарное сопротивление источника i — й ветки относительно точки КЗ в относительных базовых единицах; — базовый ток, кА, определяемый для той ступени напряжения, на которой рассматривается КЗ.
При выполнении курсовой работы среднее значение сверхпереходных ЭДС для генераторов можно найти по последующей формуле [1, стр. 12]:
5. В практических расчетах наибольшее секундное тока следует добавочно составить схему замещения с активными сопротивлениями и найти ее характеристики. ЭДС в данной схеме не указывают, указывают узлы подключения ЭДС. При отсутствии четких сведений о активных сопротивлениях можно воспользоваться приближенными данными (3,стр137).
Последовательность расчета.
Определяют эквивалентную постоянную времени затухания апериодической составляющей тока статора при КЗ:
где
Определяют ударный коэффициент:
Ударный ток:
2.1 Расчет тока трехфазного недлинного замыкания и ударных токов на шинах РУ ВН 500 кВ
Рис. 5 Схема
Начальные данные:
1. Генераторы:
Тип
Р, МВт
Cos ц
Q, МВар
ХIId, %
Х2, %
X/R
Т3В — 350 — 2
350
0,85
217
0,2
0,21
140
2. Блочные трансформаторы:
Тип тр-ра
X/R
ТДЦ -400000/220
400
242
20
11
50
ТДЦ -400000/500
400
525
20
13
50
3. Автотрансформаторы связи:
Тип тр-ра
X/R
АТДЦН-500000/500/220
500
500
230
12
50
4. ЛЭП (Линия электропередачи — один из компонентов электрической сети, система энергетического оборудования, предназначенная для передачи электроэнергии посредством электрического тока) 500кВ (3x 500/64 мм2)
L, км
X1, Ом/км
X0
X/R
385
0,304
3*X1
8
1. Выбор базовых величин:
2. Составление схемы замещения и расчет ее сопротивлений.
В предстоящем, для ведения расчетов будут употребляться лишь сопротивления с подходящим номером, без доп аббревиатур.
Рис. 6 Эквивалентная схема замещения принципной схемы КЭС
Для предстоящей простоты расчета пронумеруем сопротивления данной схемы:
Рис. 7 Эквивалентная схема замещения с учетом нумерации частей
Расчет сопротивлений частей схемы:
Рис. 8 Эквивалентная схема замещения с учетом нумерации частей
3. Преобразуем данную схему рисунка 8 относительно точки КЗ:
Тогда схема воспримет последующий вид:
Рис. 9 Перевоплощенная схема рис. 8 относительно точки КЗ
4. сейчас, по выражению (10) можно с легкостью найти токи трехфазного недлинного замыкания во всех 3-х ветвях и суммарный ток на шинах РУ ВН.
Итак, из расчетов видно что, суммарный ток трехфазного КЗ на шинах РУ ВН равен 13.63 кА.
Перейдем к расчету ударного тока для что составим схему замещения с активными сопротивлениями и определим ее характеристики. Все номера индуктивных сопротивлений на рис. 8 вполне совпадают с номерами активных сопротивлений в схеме замещения рис.10.
Рис. 10 Схема замещения КЭС с активными сопротивлениями
Расчет характеристик схемы рис. 10 выполняться из данных соотношения X/R последующим образом:
Для сопротивления системы отношение X/R не заданно, но заданна неизменная времени затухания (4, стр. 19). И если , то:
Рис. 11 Эквивалентная схема замещения с учетом нумерации частей
Аналогично преобразуем схему рис. 10 относительно точки КЗ.
Тогда схема воспримет последующий вид:
Рис. 12 Перевоплощенная схема рис. 11 относительно точки КЗ
Последующим шагом определяются ударные токи во всех 3-х ветвях:
— Расчет ударного тока .
— Расчет ударного тока .
— Расчет ударного тока
2.2 Расчет тока однофазного недлинного замыкания на шинах РУ ВН 500 кВ
Расчет начинают с составления 3-х схем замещения: прямой, оборотной и нулевой последовательностей.
Схему прямой последовательности составляют так же, как для расчета тока трехфазного КЗ.
Рис. 13 Схема прямой последовательности станции КЭС
Определим суммарное сопротивление схемы прямой последовательности относительно точки КЗ:
Схема оборотной последовательности различается от схемы прямой сопротивлениями генераторов (), также отсутствием ЭДС (ЭДС закорочены, равны нулю).
И схема будет смотреться последующим образом:
Рис. 13 Схема оборотной последовательности станции КЭС
Определим суммарное сопротивление схемы оборотной последовательности относительно точки КЗ:
Схема нулевой последовательности значительно различается от схемы прямой. Ее структура определяется методом соединения обмоток трансформаторов и режимом заземления их нейтралей, в данной схеме нет ЭДС.
Так же изменяется сопротивление полосы:
Рис. 14 Схема нулевой последовательности станции КЭС
Определим суммарное сопротивление схемы нулевой последовательности относительно точки КЗ:
Для определения тока в покоробленной фазе нужно отыскать величины и . Их значения определяем по таблице (5 стр. 81).
В нашем случае КЗ однофазное на землю, как следует, основываясь на данных источники (5 стр. 81) имеем:
В относительных базовых единицах ток однофазного КЗ определяется:
— где — коэффициент пропорциональности, зависящий от вида КЗ, учитывает роль токов оборотной и нулевой последовательностей в полном токе КЗ;
— доп индуктивное сопротивление, вводимое в схему прямой последовательности, величина которой зависит от вида КЗ и определяется значениями и соответственно в именованных либо относительных еденицах.
Таковым образом, ток прямой последовательности при любом несимметричном КЗ определяется как ток некого условного трехфазного КЗ, удаленного относительно фактического КЗ на сопротивление ХДОП=Х2?+Х0?=0.0881+0.059=0.147 — на схеме Х25.
Схема для расчета несимметричного КЗ будет смотреться последующим образом:
Рис. 15 Схема для расчета однофазного недлинного замыкания
Схему мало упростит объединение 2-ух цепочек с генераторами.
Т.к. ЭДС в этих 2-ух ветвях равны, то и в их эквивалентной цепи оно будет иметь то же
Рис. 16 Схема для расчета однофазного недлинного замыкания
Рис. 17 Схема для расчета однофазного недлинного замыкания
сейчас, по выражению (15) можно найти ток однофазного недлинного замыкания на шинах РУ ВН.
2.3 Расчет тока трехфазного недлинного замыкания и ударных токов на шинах РУ СН 220 кВ
1. Выбор базовых величин:
2. Составление схемы замещения и расчет ее сопротивлений.
Расчет сопротивлений частей схемы:
Рис. 18 Эквивалентная схема замещения принципной схемы КЭС
3. Преобразуем данную схему рисунка 8 относительно точки КЗ:
Тогда схема воспримет последующий вид:
Рис. 19 Перевоплощенная схема рис. 18 относительно точки КЗ
Рис. 20 Перевоплощенная схема рис. 18 относительно точки КЗ
4. сейчас, по выражению (10) можно найти токи трехфазного недлинного замыкания в 2-ух ветвях и суммарный ток на шинах РУ СН.
Итак, из расчетов видно что, суммарный ток трехфазного КЗ на шинах РУ СН равен 26.792 кА.
Перейдем к расчету ударного тока для что составим схему замещения с активными сопротивлениями и определим ее характеристики. Все номера индуктивных сопротивлений на рис. 18 вполне совпадают с номерами активных сопротивлений в схеме замещения рис.21.
Расчет характеристик схемы рис. 21 выполняться из данных соотношения X/R последующим образом:
Рис. 21 Схема замещения КЭС с активными сопротивлениями
Рис. 22 Перевоплощенная схема рис. 21 относительно точки КЗ
Последующим шагом определяются ударные токи в 2-ух ветвях:
— Расчет ударного тока .
— Расчет ударного тока .
2.4 Расчет тока однофазного недлинного замыкания на шинах РУ CН 220 кВ
Схему прямой последовательности.
Рис. 22 Схема прямой последовательности станции КЭС
Определим суммарное сопротивление схемы прямой последовательности относительно точки КЗ:
Схема оборотной последовательности.
И схема будет смотреться последующим образом:
Рис. 23 Схема оборотной последовательности станции КЭС
Определим суммарное сопротивление схемы оборотной последовательности относительно точки КЗ:
Схема нулевой последовательности.
Рис. 24 Схема нулевой последовательности станции КЭС
Определим суммарное сопротивление схемы нулевой последовательности относительно точки КЗ:
Схема для расчета несимметричного КЗ будет смотреться последующим образом:
Рис. 25 Схема для расчета однофазного недлинного замыкания
сейчас, по выражению (15) можно найти ток однофазного недлинного замыкания на шинах РУ ВН.
2.5 Расчет тока трехфазного недлинного замыкания и ударных токов в цепи генератора №6 20 кВ
1. Выбор базовых величин:
2. Составление схемы замещения и расчет ее сопротивлений.
Расчет сопротивлений частей схемы:
Рис. 26 Эквивалентная схема замещения принципной схемы КЭС
3. Преобразуем данную схему рисунка 26 относительно точки КЗ:
Рис. 27 Эквивалентная схема замещения принципной схемы КЭС
Рис. 28 Перевоплощенная схема рис. 27 относительно точки КЗ
4. сейчас, по выражению (10) можно найти токи трехфазного недлинного замыкания в 2-ух ветвях и суммарный ток на в цепи генератора.
Итак, из расчетов видно что, суммарный ток трехфазного КЗ в цепи генераторного напряжения равен 126.48 кА.
Перейдем к расчету ударного тока для что составим схему замещения с активными сопротивлениями и определим ее характеристики. Все номера индуктивных сопротивлений на рис. 26 вполне совпадают с номерами активных сопротивлений в схеме замещения рис.29.
Расчет характеристик схемы рис. 29 выполняться из данных соотношения X/R последующим образом:
Рис. 29 Схема замещения КЭС с активными сопротивлениями
Рис. 30 Схема замещения КЭС с активными сопротивлениями
совсем, схема воспринимает вид:
Рис. 31 Схема замещения КЭС с активными сопротивлениями
Последующим шагом определяются ударные токи в 2-ух ветвях:
— Расчет ударного тока .
— Расчет ударного тока .
3. Выбор коммутационных аппаратов
Условия выбора и проверки электронных аппаратов сформулированы в [6, табл. 1. 27]. Выбор выключателей выполняться в согласовании с ГОСТ Р52565-2006. Ниже приведены условия выбора, которые являются общими для всех аппаратов. Отличительные индивидуальности выбора отдельных аппаратов даны применительно к любому аппарату.
1. По напряжению установки:
где — номинальное напряжение избираемого аппарата; — номинальное напряжение сети либо установки. Аппараты допускают увеличение напряжения в сети:
— на 20% при напряжениях до 220 кВ включительно;
— на 10% при напряжении 330 кВ;
— на 5% при напряжении 500 кВ.
2. По току утяжеленного режима (послеаварийного) режима установки (не считая TV):
где — номинальный ток избираемого аппарата; — ток утяжеленного режима сети либо установки.
ток утяжеленного режима определяется последующим образом:
— для аппаратов, установленных в цепи генератора, по формуле:
— для аппаратов, установленных на высочайшей стороне блочных трансформаторов, — по формуле:
где — среднее номинальное напряжение на высочайшей стороне блочных трансформаторов.
— для аппаратов, установленных в цепях трансформаторов (автотрансформаторов) связи, — по формуле:
тут:
а) при условии
б) при условии .
— для аппаратов, установленных в цепи отходящей полосы к пользователю, — по формуле:
где — число ЛЭП (Линия электропередачи — один из компонентов электрической сети, система энергетического оборудования, предназначенная для передачи электроэнергии посредством электрического тока), отходящих к отдельному пользователю (как правило, таковых ЛЭП (Линия электропередачи — один из компонентов электрической сети, система энергетического оборудования, предназначенная для передачи электроэнергии посредством электрического тока) две).
— для аппаратов, установленных в цепях ЛЭП (Линия электропередачи — один из компонентов электрической сети, система энергетического оборудования, предназначенная для передачи электроэнергии посредством электрического тока) связи с системой:
где — лишная мощность, отдаваемая в систему, равна установившейся мощности станции за вычетом мощности, отдаваемой с шин пользователям (в том числе и пользователям СН); — число ЛЭП (Линия электропередачи — один из компонентов электрической сети, система энергетического оборудования, предназначенная для передачи электроэнергии посредством электрического тока) связи с системой.
3. По климатическому выполнению и группы размещения.
— По климатическому выполнению (роду установки):
а) для районов с умеренным климатом — У (-45?Т?40о С);
б) для районов с умеренным и прохладным климатом — УХЛ (-45?Т?40о С);
в) для районов с прохладным климатом — ХЛ (-45?Т?40о С);
г) для районов как с сухим, так и с мокроватым тропическим климатом — Т(Т40о С).
— По группы размещения:
а) для работы на открытом воздухе -1;
б) для работы под навесом, в помещениях либо оболочке, если отсутствует прямое действие солнечного излучения и осадков -2;
в) для работы в закрытых помещениях, с естественной вентиляцией -3.
4. По конструкции.
330 кВ и выше — элегазовые, воздушные, вакуумные выключатели.
До 220 кВ включительно — элегазовые, маломасляные, воздушные выключатели.
От 35 кВ и ниже — вакуумные, элегазовые, маломасляные, воздушные выключатели.
5. По отключающей возможности.
— отключение повторяющейся составляющей тока КЗ:
где — каталожное момент начала расхождения контактов выключателя; ; — малое время срабатывания РЗ, принимается равным 0.01с.; — собственное время отключения выключателя.
— отключение апериодической составляющей тока КЗ:
тут — номинальное значение апериодической составляющей тока отключения; — расчетное значение апериодической составляющей тока КЗ. Если значение следует считать равным нулю. В другом случае по формуле:
— отключение ассиметричного (полного) тока КЗ:
6. Проверка на включающую способность.
(24)
7. На стойкость к действию токов КЗ.
-электродинамическая стойкость
(25)
— тепловая стойкость.
3.1 Выбор выключателей для генераторной цепи 20 кВ
Для удобства и наглядности применяемые значения ударных токов и токов КЗ из пт II.V сведены в таблицу 4.
Таблица 4. — Расчетные данные токов КЗ в точке К3
Номер точки КЗ
, кА
, кА
, кА
, кА
3
63.412
63.07
177.37
174.2
0.446
0.207
1. По напряжению установки:
2. По току утяжеленного режима (послеаварийного) режима установки:
3. По климатическому выполнению и группы размещения.
За ранее принимается выключатель марки ВВГ-20-160/12500 -У3 [2, стр.248]
Тип
ВВГ-20
20
12.5
160
410
0.1
0.14
4. По конструкции.
Выключатель воздушный генераторный типа ВВГ-20 состоит из 3-х полюсов и распределительного шкафа, обеспечивающего электронную и пневматическую связь меж полюсами. Любой полюс выключателя состоит из резервуара, дутьевого клапана, блока управления и сигнализации, привода разъединителя, при вода отделителя опорных изоляторов дугогасительных камер. В распределительном шкафу расположены последующие приборы: указатель давления воздуха, счетчик числа срабатываний выключателя, клеммные сборки для подсоединения наружных цепей. [7]
5. По отключающей возможности.
Для данной проверки требуется разглядеть два варианта протекания тока КЗ через проверяемый выключатель:
А) Б)
Рис. 32 Случаи протекания тока КЗ через выключатель: А — при КЗ со стороны системы; Б — при КЗ со стороны генератора.
— отключение повторяющейся составляющей тока КЗ:
Для определения тока в момент нужно найти кратность искомого тока по отношению к исходному . И при помощи по типовым кривым определяем коэффициент затухания повторяющейся составляющей б [4, стр. 21]. (б =0.78) Тогда:
160 кА 49,6 кА
— отключение апериодической составляющей тока КЗ:
тогда
Определим два значения апериодической составляющей тока КЗ для момента времени ф.
А) Апериодическая составляющая тока от генератора.
Условие, не производится, потому что 0 < 71,2 кА.
Б) Апериодическая составляющая тока от эквивалентного объединенного источника.
Условие, не производится, потому что 0 < 52.43 кА.
— отключение ассиметричного (полного) тока КЗ:
Согласно ГОСТ Р52565-06, если избранный выключатель не проходит по условию отключения апериодического тока, то допускается инспектировать его по асимметричному току.
Определим два значения асимметричного (полного) тока КЗ в момент расхождения контактов выключателя.
А) стороны генератора.
Б) Значение асимметричного (полного) тока КЗ в момент расхождения контактов выключателя при КЗ со стороны эквивалентного объединенного источника:
В обоих вариантах проверка производится.
Последующие проверки проводиться лишь для варианта А.
6. Проверка на включающую способность.
— условие выполнено
— условие выполнено
7. На стойкость к действию токов КЗ.
-электродинамическая стойкость
— условие производится
— тепловая стойкость.
— условие производится
Таковым образом, совсем принимается для установки избранный воздушный выключатель типа ВВГ-20-160/12500 -У3.
3.2 Выбор выключателей для шин РУ ВН 500 кВ
Для удобства и наглядности применяемые значения ударных токов и токов КЗ из пт II.I — II.II сведены в таблицу 5.
Таблица 5. — Расчетные данные токов КЗ в точке К1
Номер точки КЗ
, кА
, кА
1
13.63
15.15
36.34
0.162
1. По напряжению установки:
500 кВ = 500 кВ
2. По току утяжеленного режима (послеаварийного) режима установки:
Потому что аппараты находятся в РУ ВН то имеет смысл разглядеть несколько значений .
— для аппаратов, установленных на высочайшей стороне блочных трансформаторов, — по формуле:
— для аппаратов, установленных в цепях трансформаторов (автотрансформаторов) связи, — по формуле:
тут:
а) при условии
— для аппаратов, установленных в цепях ЛЭП (Линия электропередачи — один из компонентов электрической сети, система энергетического оборудования, предназначенная для передачи электроэнергии посредством электрического тока) связи с системой:
Для предстоящего сопоставления, из 3-х токов выбирается больший. В данном случае это . Тогда:
3. По климатическому выполнению и группы размещения.
За ранее принимается выключатель марки 550 РМ, компании АББ[2, стр.253]:
Тип
550 РМ
550
4
50
125
0.04
0.06
4. По конструкции.
Элегазовый выключатель 550 PM состоит из 3-х дугогасительных камер, заключенных в литые дюралевые и/либо железные баки. Любой собранный на заводе набор полюса выключателя состоит из 2-ух (либо 3-х) поочередно соединенных компрессионных дугогасительных камер, пружинно-гидравлического привода, интегрированные трансформаторы тока, собранных на заводе и установленных под крышкой выключателя, и блока зажимов ТТ в шкафу управления. Во время установки на месте эксплуатации полюса устанавливаются на отдельных покрытых цинком опорных системах и на любой бак инсталлируются вводы. Завершает систему выключателя свободностоящий шкаф управления, сделанный из стали с порошковым покрытием, в каком находится все нужное оборудование для управления и контроля [8].
5. По отключающей возможности.
— отключение повторяющейся составляющей тока КЗ:
50кА15,15 кА
— отключение апериодической составляющей тока КЗ:
0,08 с, тогда
Определим значение апериодической составляющей тока КЗ для момента времени ф.
Условие, производится, потому что 23.27 кА 15,737 кА.
— отключение ассиметричного (полного) тока КЗ:
Согласно ГОСТ Р52565-06, если избранный выключатель проходит по условию отключения апериодического тока, то инспектировать его на отключение асимметричного тока не требуется.
6. Проверка на включающую способность.
=2,55*50=127,5 кА
— условие выполнено
— условие выполнено
7. На стойкость к действию токов КЗ.
-электродинамическая стойкость
= 127,5 кА
127,5 33,34 — условие производится
— тепловая стойкость.
= 0,1+0,06=0,16 с
— условие производится
Таковым образом, совсем принимается для установки избранный воздушный выключатель типа 550РМ.
3.3 Выбор выключателей для шин РУ CН 220 кВ
Для удобства и наглядности применяемые значения ударных токов и токов КЗ из пт II.III — II.IV сведены в таблицу 6.
Таблица 6. — Расчетные данные токов КЗ в точке К2
Номер точки КЗ
, кА
, кА
, кА
, С
2
26.8
32.7
74.24
0.241
1. По напряжению установки:
220 кВ=220 кВ
2. По току утяжеленного режима (послеаварийного) режима установки:
Потому что аппараты находятся в РУ CН то имеет смысл разглядеть несколько значений .
— для аппаратов, установленных на высочайшей стороне блочных трансформаторов, — по формуле:
— для аппаратов, установленных в цепях трансформаторов (автотрансформаторов) связи, — по формуле:
тут:
а) при условии
1076,4 МВА500+1,4=700МВА
— для аппаратов, установленных в цепи отходящей полосы к пользователю, — по формуле:
Для предстоящего сопоставления, из 3-х токов выбирается больший. В данном случае это =1,837 кА. Тогда:
2 кА 1,837 кА
3. По климатическому выполнению и группы размещения.
За ранее принимается выключатель марки ВГБУ — 220[2, стр.253]:
Тип
, кВ
кА
кА
к кА
С
С
ВГБУ — 220
220
2
40
100
0.035
0.07
4. По конструкции.
Выключатель элегазовый баковый ВГБУ-220 служит для коммутации электронных цепей в обычных и аварийных режимах, в том числе в циклах АПВ, в сетях трехфазного переменного тока. Выключатель ВГБУ-220 с пружинным или гидравлическим приводом и встроенными трансформаторами тока предназначен для эксплуатации в открытых и закрытых распределительных устройствах в сетях переменного тока частотой 50 Гц (единица частоты периодических процессов в Международной системе единиц СИ) с номинальным напряжением 220 кВ, в районах с умеренным и прохладным климатом. Масса и габариты элегазовых баковых выключателей разрешают устанавливать их заместо всех типов выключателей, находящихся в эксплуатации. Так же имеются интегрированные трансформаторы тока в вводах.
5. По отключающей возможности.
— отключение повторяющейся составляющей тока КЗ:
=0,01+0,035=0,045 с
=32,7 кА
40 кА 32,7 кА
— отключение апериодической составляющей тока КЗ:
тогда
Определим значение апериодической составляющей тока КЗ для момента времени ф.
Условие, не производится, потому что 20.81 кА 38,45 кА.
— отключение ассиметричного (полного) тока КЗ:
Согласно ГОСТ Р52565-06, если избранный выключатель не проходит по условию отключения апериодического тока, то допускается инспектировать его по асимметричному току.
Условие не производится, т.к. 77.3884.8.
За ранее избранный выключатель не прошел проверку на отключающую способность. Потому примем иной выключатель марки 242 PMG [2, стр. 252].
1. По напряжению установки:
242 кВ 220кВ
2. По току утяжеленного режима (послеаварийного) режима установки:
4 кА 1,806 кА
3. По климатическому выполнению и группы размещения.
За ранее принимается выключатель марки 242 PMG [2, стр.252]:
Тип
, кВ
кА
кА
к кА
С
С
242 PMG
242
4
63
158
0.055
0.065
4. По конструкции
Элегазовый выключатель 242 PMG состоит из 3-х литых дюралевых баков с одним дугогасительным устройством снутри всякого бака, смонтированных на металлической опорной раме с порошковым покрытием. Любой бак имеет два ввода со встроенными трансформаторами тока. К раме крепится шкаф управления, сделанный из стали с порошковым покрытием, снутри которого находится пружинный либо пружинно- гидравлический привод, который перемещает главные подвижные контакты выключателя.
5. По отключающей возможности.
— отключение повторяющейся составляющей тока КЗ:
=0,01+0,055=0,065 с
=32,7 кА
63 кА 32,7 кА
— отключение апериодической составляющей тока КЗ:
тогда
Определим значение апериодической составляющей тока КЗ для момента времени ф.
Условие, не производится, потому что 21.016 кА 35,3 кА.
— отключение ассиметричного (полного) тока КЗ:
Согласно ГОСТ Р52565-06, если избранный выключатель не проходит по условию отключения апериодического тока, то допускается инспектировать его по асимметричному току.
Условие производится, т.к. 110.181.5.
6. Проверка на включающую способность.
— условие выполнено
— условие выполнено
7. На стойкость к действию токов КЗ.
-электродинамическая стойкость
— условие производится
— тепловая стойкость.
= 0,1+0,065=0,165 с
— условие производится
Таковым образом, совсем принимается для установки избранный элегазовый выключатель типа 242 PMG.
3.4 Выбор разъединителей
В отличии от выключателей разъединители выбираются лишь по напряжению и току утяжеленного режима и проверяются на тепловую и динамическую стойкость по этим же значениям что и выключатели.
Разъединители, так же как и выключатели, инсталлируются во всех цепях схемы: в линиях электропередач и секционных реакторов — с обеих сторон выключателя; в цепях генераторов и трансформаторов — с одной стороны выключателя; при двойной системе сборных шин предусматривается развилка разъединителей со стороны сборных шин.
Выбор разъединителей для РУ ВН 500 кВ.
1. По напряжению установки:
500 кВ=500 кВ
2. По току утяжеленного режима (послеаварийного) режима установки:
3. По климатическому выполнению и группы размещения.
За ранее принимается разъединитель марки РНД3.2 — 500/3200 У1 (Вертикально — поворотные, заземляющих ножей -2) [6, стр.276]:
Тип
РНД3.2 — 500/3200 У1
500
3.2
160
4. На стойкость к действию токов КЗ.
-электродинамическая стойкость
=2,55*160=408 кА
— условие производится
— условие производится
— тепловая стойкость.
— условие производится
Таковым образом, совсем принимается для установки избранный Вертикально — поворотный разъединитель типа РНД3.2 — 500/3200 У1.
Выбор разъединителей для РУ СН 220 кВ.
1. По напряжению установки:
2. По току утяжеленного режима (послеаварийного) режима установки:
3. По климатическому выполнению и группы размещения.
За ранее принимается разъединитель марки РНД3.2 — 220/2000 У1 (Горизонтально — поворотные, заземляющих ножей -2) [6, стр.276]:
Тип
РНД3.2 — 220/2000 У1
220
2
100
4. На стойкость к действию токов КЗ.
-электродинамическая стойкость
— условие производится
— условие производится
— тепловая стойкость.
— условие производится
Таковым образом, совсем принимается для установки избранный горизонтально — поворотный разъединитель типа РНД — 220/2000 У1.
Выбор разъединителей для генераторной цепи 20 кВ.
1. По напряжению установки:
20 кВ = 20 кВ
2. По току утяжеленного режима (послеаварийного) режима установки:
3. По климатическому выполнению и группы размещения.
За ранее принимается разъединитель марки РВП3 — 2 — 20/12500 У3 [6, стр.276]:
Тип
РВП3 — 2 — 20/12500 У3
20
12.5
490
4. На стойкость к действию токов КЗ.
-электродинамическая стойкость
= 2,55*490=1250 кА
— условие производится
— условие производится
— тепловая стойкость.
= 4+0,14=4,14
— условие выполянется
Таковым образом, совсем принимается для установки избранный разъединитель типа РВП — 20/12500 У3.
3.5 Выбор измерительных трансформаторов
Измерительные трансформаторы тока (ТТ) предусматриваются во всех цепях схемы, как правило, в паре (рядом) с выключателями в виде отдельных (выносных) либо интегрированных в выключатели (ТВ (Телевидение (греч. — далеко и лат. video — вижу; от новолатинского televisio — дальновидение) — комплекс устройств для передачи движущегося изображения и звука на расстояние)).
Наибольшее количество ТТ (4-8 комплектов) предусматривается в цепях генераторов. Не считая того, на стороне ВН всех силовых трансформаторов установлены интегрированные трансформаторы тока (ТВТ). У автотрансформаторов интегрированные ТТ предусмотрены со всех 3-х сторон.
Условия выбора ТТ — те же, что и разъединителей, т.е. по напряжению, току, динамической и тепловой стойкости, так как они врубаются в электронную цепь поочередно.
Потому что в избранных выключателях на 500 кВ и 220 кВ имеются интегрированные трансформаторы тока (ТВ (Телевидение (греч. — далеко и лат. video — вижу; от новолатинского televisio — дальновидение) — комплекс устройств для передачи движущегося изображения и звука на расстояние)), которые удачно прошли все проверки совместно с выключателем, то остается избрать ТТ для цепи генератора.
Выбор измерительного трансформатора тока для генераторной цепи 20 кВ.
1. По напряжению установки:
20 кВ = 20 кВ
2. По току утяжеленного режима (послеаварийного) режима установки:
3. По климатическому выполнению и группы размещения.
За ранее принимается измерительный трансформатор тока марки ТШЛ20Б — III[6, стр.300]:
Тип
ТШЛ20Б — III
20
18
4. На стойкость к действию токов КЗ.
Ввиду отсутствия данных о электродинамической и тепловой стойкости ТА, проверки на стойкость к действию токов КЗ не производятся
Таковым образом, совсем принимается для установки избранный ТТ типа ТШЛ20Б — III.
Измерительные трас-форма горы напряжения (ТН) инсталлируются в узлах схемы, т.е. на каждой системе сборных шин и по каждой секции, если они секционированы. Не считая того, ТН инсталлируются на выводах генераторов и в ЛЭП (Линия электропередачи — один из компонентов электрической сети, система энергетического оборудования, предназначенная для передачи электроэнергии посредством электрического тока) 330 кВ и выше, также меж генераторным выключателем и трансформатором блока для контроля напряжения при синхронизации генератора питания трансформатора собственных нужд при пуске и останове блока.
Условия выбора ТН:
— номинальное первичное напряжение.
Для 500 кВ -НКФ — 500 — 78 У1.
Для 220 кВ -НКФ — 220 — 58 У1.
Для 20 кВ — ЗНОЛ .06-20 У3.
3.6 Выбор токопроводов генератора
соединение генераторов со сборными шинами либо повышающими трансформаторами производятся закрытыми пофазно экранированными токопроводами. Такие токопроводы выбираются по мощности генератора и проверяются на электродинамическую стойкость к действию токов КЗ.
За ранее выберем токопровод марки ТЭКН — Е — 20 — 12500 — 400 [6, стр 539], со последующими параметрами:
1. По напряжению токопровода:
20 кВ = 20 кВ
2. По току утяжеленного режима (послеаварийного) режима токопровода:
4. На стойкость к действию токов КЗ.
-электродинамическая стойкость
= 2,55+400=1020 кА
— условие производится
— условие производится
Таковым образом, совсем принимается для установки токопровод типа ТЭКН — Е — 20 — 12500 — 400.
3.7 Выбор электронных схем РУ завышенных напряжений
Для РУ — 110 — 220 кВ с огромным числом присоединений применяется, как правило, схема с 2-мя рабочими и обходной системами шин с одним выключателем на присоединение (трансформатор либо линия). Обе системы шин находятся в работе, шиносоединительный выключатель включен, трансформаторы и полосы умеренно распределяются (фиксируются) меж системами шин. При числе присоединений 12 и наиболее секционируются обе системы шин. При всем этом предусматривается два шиносоединительных, два обходных и два секционных выключателя.
На шины РУ 220 кВ приходиться: 5 присоединений от генераторов, 2 присоединения от АТ связи, 20 присоединений линий связи потребителей. И того 27 присоединений. Для ТЭЦ с таковым числом присоединений рекомендована две системы сборных шин с обходной системой шин и 2-мя секционированными выключателями.
РУ — 330 кВ и выше, через которые в систему выдается весьма большая мощность, должны быть выполнены только накрепко. При относительно маленьком числе присоединений используются схемы многоугольников. При большенном числе присоединений преимущественное распространение получила схема с 3-мя выключателями на два присоединения (схема 3/2). Если число линий в два раза меньше либо больше числа трансформаторов, лучшие характеристики имеет схема 4/3.
На шины РУ 500 кВ приходиться: 3 присоединения от генераторов, 2 присоединения от АТ связи, 3 присоединения от линий системы. И того 8 присоединений.
— Если применять схему 3/2 то количество выключателей N = (8/2)*3=12 шт. Схема будет довольно надежна, но нет способности её расширения в дальнейшем.
— Если применять схему 4/3 то количество выключателей N = (8/3)*411 шт. В этом случае употребляется не весь ресурс схемы, но это не отразиться на надежности. сразу с сиим возникает возможность предстоящего расширения РУ в дальнейшем. количество выключателей тоже удалось уменьшить на 1, что экономически довольно лучше беря во внимание высшую стоимость высоковольтного оборудования.
Исходя из советов и вышеуказанных советов, примем схему присоединения 4/3.
Заключение
В данной курсовой работе методом рассмотрения нескольких вариантов была выбрана более целесообразная, сточки зрения главных свойств электростанции, и спроектирована структурная схема КЭС, выбрано основное электрооборудование, определенны электронные схемы РУ завышенных напряжений. В заключении приведено все выбранное оборудование для всякого класса напряжений, имеющегося на станции.
Таблица 7. — Избранные аппараты для станции КЭС
сеть напряжения
Выключатели, тип
Разъединители, тип
20 кВ
ВВГ — 20 — 160/12500 — У3
РВПЗ — 2 — 20/12500 — У3
220 кВ
242 РМ
РНДЗ.2 — 220/2000 — У1
500 кВ
550 PMG
РНДЗ.2 — 500/3200 — У1
20 кВ
ТШЛ20Б — III
ЗНОЛ.06 — 20 — У3
220 кВ
ТВ (Телевидение (греч. — далеко и лат. video — вижу; от новолатинского televisio — дальновидение) — комплекс устройств для передачи движущегося изображения и звука на расстояние) — 220
НКФ -220 -58 — У1
500 кВ
ТВ (Телевидение (греч. — далеко и лат. video — вижу; от новолатинского televisio — дальновидение) — комплекс устройств для передачи движущегося изображения и звука на расстояние) — 500
НКФ — 500 — 78 — У1
Так же, было выбрано силовое оборудование станции:
Генераторы:8Т3В -350 -2;
Блочные трансформаторы: 5ТДЦ — 400000/220, 3ТДЦ — 400000/500;
Автотрасформаторы связи: 2АТДЦН — 500000/500/220.
Перечень литературы
1. №3553 «Электронная часть электростанций». Методические указания по выполнению курсовой работы «Электронная часть станций».
2. Справочник по проектированию электронных сетей / под ред. Д. Л. Файбисовича. — 2 -е изд., перераб. и доп. — М.: ЭНАС, 2007. — 352с.: ил.
3. Ульянов С. А. У 51 Электромагнитные переходные процессы в электронных системах. Учебник для электротехнических и энергетических вузов и факультетов. М., «Энергия», 1970.
4. № 1982 «Разработка принципной схемы ТЭЦ и выбор электрооборудования». Методические указания к курсовому проектированию по «Производству электроэнергии» для студентов 4 курса ФЭН.
5. Э 455 Электромагнитные переходные процессы в электронных системах: сб. задач/ Е. П. Гусев, А. П. Долгов, Л. И. Пушкарева, А. В. Коновалов, В. М. Чебан, Э. М. Чекмазов; под ред. В. М. Чебана — Новосибирск: Изд — во НГТУ, 2007. — 123 с.
6. Неклепаев Б.Н., Крючков И. П. Электронная часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. пособие для вузов. — 4 — е изд, перераб. и доп. — М.: Энергоатомиздат, 1989. — 608с.: ил.
7. электрический ресурс: www.ea.spb/catalog/5/21/
8. Электрический ресурс: www. abb.ru
]]>